Автор работы: Пользователь скрыл имя, 10 Ноября 2010 в 19:31, курсовая работа
С учётом характера будущей инженерной деятельности, тема курсового проекта “Проектирование аппарата с мешалкой”. Аппарат с мешалкой – один из наиболее распространённых видов химико–технологического оборудования. Он состоит из типовых элементов, встречающихся во многих аппаратах различного назначения: корпус, привод, теплообменные устройства, фланцевые соединения, уплотнения валов и д.р. Методики расчётов, использующихся при проектировании аппарата с мешалкой, типичны для многих других видов оборудования.
При выполнении курсового проекта студенты решают следующие основные задачи:
•освоение основ методики проектирования;
•выбор материалов и конструирование оформление аппарата в соответствии с заданными технологическими параметрами процесса;
•грамотное использование общероссийских и отраслевых нормативных материалов (ГОСТы, ОСТы, правила Госгортехнадзора и т.п.), касающихся устройства, выбора рабочих параметров и правил эксплуатации оборудования предприятий химической промышленности;
•выполнение проектных и проверочных расчётов, позволяющих выявить соответствие аппарата требованиям эксплуатации (при этом особое внимание следует обращать на вскрытие резервов повышения несущей способности стандартизованных элементов и производительности оборудования);
•грамотные доклад и защиту принятых технических решений на заседании комиссии по приёму курсовых проектов.
Введение 3
1. Цель и задачи проекта 5
2. Эскизный проект 6
2.1. Выбор конструкционных материалов 6
2.2. Определение расчётной температуры 6
2.3. Выбор допускаемых напряжений конструкционного материала 7
2.4. Определение рабочего, расчётного, пробного и условного давлений 8
2.5. Выбор и определение параметров комплектующих элементов 11
2.6. Эскиз компоновки аппарата 22
2.7. Оценка надежности выбранного варианта компоновки 22
3. Технический проект 24
3.1. Расчёт элементов корпуса аппарата 24
3.1.1. Определение коэффициентов сварных швов и прибавки для компенсации коррозии 24
3.1.2. Предварительный расчёт толщины стенок оболочек из условия прочности 24
3.1.3. Предварительный расчёт толщины стенок оболочек из условия устойчивости 25
3.1.4. Определение исполнительной толщины стенок оболочек 28
3.1.5. Определение допускаемых давлений 30
3.1.6. Укрепление отверстий 33
3.1.7. Расчет фланцевого соединения 36
3.1.8. Расчет опор и монтажных цапф аппарата 40
3.2. Расчёт элементов механического перемешивающего устройства 42
3.2.1. Расчет вала перемешивающего устройства 43
3.2.2. Расчет мешалки 51
3.2.3. Шпоночное соединение ступицы мешалки с валом 53
3.2.4. Расчет муфты 54
Заключение 55
Список использованных источников 58
k = 0.85s, (69)
где s – толщина ребра опоры, м. s = 0,008 м [1, таблица Д.1, с.157]
Общая длина сварных швов с учётом непровара:
где zР = 2 – число ребер опоры;
h – высота ребра, м. h = 0,360 м [1, таблица Д.1, с.157]
lш = 2 · 2 · (0,360 – 4 · 0,0068) = 1,33 м
Допускаемое напряжение для материала швов:
где φ – коэффициент прочности сварных швов,
[σ]Р – допускаемое напряжение материала опор
Коэффициент прочности швов таврового сварного соединения при сварке вручную двухсторонним угловым швом φ = 0.65. Для стали марки Ст3сп допускаемое напряжение составляет [σ]Р =154 МПа.
Напряжение среза в швах:
Условие прочности (68) выполняется.
Расчёт на прочность
При работе вал мешалки испытывает, главным образом, кручение. Расчётный крутящий момент с учётом пусковых нагрузок определяется по формуле:
(72)
где Kд – коэффициент динамичности нагрузки, Kд = 1,2[1, стр.56];
Nм – мощность потребляемая мешалкой на перемешивание, Вт;
ω - угловая скорость вала мешалки, рад/с.
Угловая скорость вала определяется по формуле:
, (73)
где n – частота вращения вала мешалки, об/мин.
ω = π · 160 / 30 = 16.75 рад/с.
Согласно ТЗ мощность, затрачиваемая на перемешивание составляет NМ = 9200 Вт.
ТКР = 1,2 · 9200 / 16.75= 658.9 Н·м
Полярный момент сопротивления сечения вала в опасном сечении определяется по формуле:
где d1 – диаметр участка вала под ступицу, м.
Принимаем d1 = 0,06 м [1, таблица Е.2, с.164] и по формуле (74) получим:
Прочность вала обеспечивается при выполнении условия прочности на кручение:
, (75)
где [τ]KP – допускаемое напряжение на кручение, Па.
Допускаемое напряжение на кручение определяется по формуле:
[τ]KP = 0.5[σ] (76)
и при [σ] = 146 МПа (см. таблицу 1) составляет [τ]КР = 0,5 · 146 · 106 = 73 · 106 Па.
Напряжения сдвига возникающие в поперечном сечении вала:
τКР = 658.9 / (42.4 · 10-6) = 15.5 · 106 Па.
не превышают
допускаемого значения [τ]КР = 73 МПа.
Расчёт
вала на виброустойчивость
Под виброустойчивостью вала понимают его способность работать с динамическими прогибами, не превышающими допускаемых значений. Динамические прогибы вала появляются в результате действия на вал неуравновешенных центробежных сил, которые возникают от неизбежных при монтаже смещений центров тяжести вращающихся масс (мешалки, сечений вала) с оси вращения.
Сущность
проверочного расчёта вала на виброустойчивость
заключается в определении его критической
угловой скорости ωKP в воздухе, а
затем в проверке условий виброустойчивости.
Схема к расчету вала на виброустойчивость
а) расположение вала с мешалкой в аппарате;
б) прогибы сечений вала под воздействием центробежных сил;
в) расчётная
схема консольного вала.
Рисунок
16
Длина консоли вала, т.е. расстояние от нижнего подшипника до середины ступицы:
l1 = H + h0 + h1 – hM, (77)
где H – высота корпуса аппарата, м;
h0 – расстояние высота опоры (бобышки) для стойки привода, м;
h1 – расстояние от нижнего подшипника в приводе до крышки корпуса аппарата, м;
hМ– расстояние от днища корпуса до середины ступицы, м.
Принимаем Н = 3.22 м [1, таблица B.7, с.129], h0 = 0,050м [1, таблица B.16, с.145], h1 =260 м [1, таблица Ж.4, с.178], hМ = 0,945 м.
Длина консоли вала:
l1 = 3,22 + 0,050 + 0,26 – 0,945 = 2.585 м.
Полная длина вала:
l = l1 + l2 , (78)
где l2 – длина пролёта, т.е. расстояние между подшипниками, м.
Принимаем l2 =0,69 м [1, таблица Ж4, с.178]. Полная длина вала составит:
Относительная длина консоли и пролёта определяются по формулам:
(79)
(80)
и составляют
Масса вала определяется по формуле:
(81)
и составляет
mВ = 0,25 · π · 0.0652 · 7850 · 3,275 = 85,3 кг
Коэффициент приведения массы вала вычисляется по формуле:
(82)
и составляет
0,197.
Осевой момент инерции поперечного сечения вала определяется по формуле:
и составляет
IZ = π · 0,0654 / 64 = 0,88 ·10-6 м4,
Приведенная жесткость вала, Н/м:
где Е – модуль упругости материала вала при рабочей температуре, Па
составляет
КПР = 3 · 2,15 · 1011 · 0,88 ·10-6 / (2,5852 · 3,275) = 25,83 · 103 Н/м.
Приведенная суммарная масса мешалки и вала:
где m – масса мешалки, кг.
Для выбранной мешалки масса составляет m = 27 кг [1, таблица Е.2, с.164].
Критическая угловая скорость вала в воздухе определяется по формуле:
и составляет 24,27 рад/с.
Условие виброустойчивости вала:
- для жесткого вала ω / ωКР ≤ 0,7 (87)
- для гибкого вала 1,3 ≤ ω / ωКР ≤ 1,6 (88)
В нашем случае соотношение ω / ωКР составляет
ω / ωКР = 16,75/ 24,27 = 0,69
Условие виброустойчивости (87) выполняется.
Цель проверочного расчета вала на усталость заключается в определении коэффициента запаса S прочности по переменным напряжениям и сравнении его с допускаемым значением [S]. Проверке подлежит одно из опасных сечений вала: участок вала под напрессованным на него нижним подшипником привода. В этом сечении вала изгибающие моменты МFц и МFм от действия центробежной силы и поперечной гидродинамической силы - максимальны.
Суммарный эксцентриситет, т.е. смещение центра масс мешалки относительно оси вращения из-за неточности изготовления и сборки вала и мешалки - это сумма собственного эксцентриситета мешалки ем и половины биения вала δ, т.е.
е = ем + 0,5 δ , (89)
рекомендуется принять ем = 4·10-4·l ( l-длина вала, м); δ = 0,001 м.
ем = 4·10-4 · l = 4·10-4 · 3,275 = 0,00131 м
е = ем + 0,5 δ = 0.00131 + 0.0005 = 0.00181 м
С учетом динамического прогиба уд и приведенной суммарной массы мешалки и вала mпр центробежная сила равна, Н:
Fц = mnp∙ω2 (уд + е) = mnp∙ω2 ∙ e |1/(1 – (ω/ωкр)2)| (90)
Fц = 43,84 ∙ 16,752 ∙ 0,00181 ∙ |1/(1 – (16,75/24,27)2)| = 38,3 Н
Приведенная к мешалке среднее значение максимальной поперечной гидродинамической силы (с учетом гидродинамического сопротивления вала), Н
(91)
где kм - коэффициент сопротивления мешалки;
kв = 1,1 - коэффициент, учитывающий гидродинамическое сопротивления вала;
ρс - плотность среды, кг/м;
ω - угловая скорость вала мешалки, рад/с;
dм - диаметр мешалки, м;
D - внутренний диаметр корпуса, м;
Нс - высота жидкости в аппарате, м.
Для турбинной мешалки в аппарате с перегородками: kм = 0,025
Средние σm, τm и максимальные амплитудные σа, τа значения напряжений в опасном сечении вала, Па:
(92)
(93)
(94)
(95)
(96)
(97)
где Wно, Wp - соответственно, осевой и полярный моменты сопротивления сечения вала, м3;
l1 - длина консольной части вала, м;
d - диаметр вала (принятого типоразмера привода), м;
Tкр - крутящий момент, Н∙м.
26,9 · 10-6 м3
53,9 · 10-6 м3
= 3,7 МПа 17,1 МПа
12,2 МПа
МПа
Коэффициенты
запаса прочности вала по нормальным
и касательным напряжениям определяется
с учетом по формулам: