Автор работы: Пользователь скрыл имя, 10 Ноября 2010 в 19:31, курсовая работа
С учётом характера будущей инженерной деятельности, тема курсового проекта “Проектирование аппарата с мешалкой”. Аппарат с мешалкой – один из наиболее распространённых видов химико–технологического оборудования. Он состоит из типовых элементов, встречающихся во многих аппаратах различного назначения: корпус, привод, теплообменные устройства, фланцевые соединения, уплотнения валов и д.р. Методики расчётов, использующихся при проектировании аппарата с мешалкой, типичны для многих других видов оборудования.
При выполнении курсового проекта студенты решают следующие основные задачи:
•освоение основ методики проектирования;
•выбор материалов и конструирование оформление аппарата в соответствии с заданными технологическими параметрами процесса;
•грамотное использование общероссийских и отраслевых нормативных материалов (ГОСТы, ОСТы, правила Госгортехнадзора и т.п.), касающихся устройства, выбора рабочих параметров и правил эксплуатации оборудования предприятий химической промышленности;
•выполнение проектных и проверочных расчётов, позволяющих выявить соответствие аппарата требованиям эксплуатации (при этом особое внимание следует обращать на вскрытие резервов повышения несущей способности стандартизованных элементов и производительности оборудования);
•грамотные доклад и защиту принятых технических решений на заседании комиссии по приёму курсовых проектов.
Введение 3
1. Цель и задачи проекта 5
2. Эскизный проект 6
2.1. Выбор конструкционных материалов 6
2.2. Определение расчётной температуры 6
2.3. Выбор допускаемых напряжений конструкционного материала 7
2.4. Определение рабочего, расчётного, пробного и условного давлений 8
2.5. Выбор и определение параметров комплектующих элементов 11
2.6. Эскиз компоновки аппарата 22
2.7. Оценка надежности выбранного варианта компоновки 22
3. Технический проект 24
3.1. Расчёт элементов корпуса аппарата 24
3.1.1. Определение коэффициентов сварных швов и прибавки для компенсации коррозии 24
3.1.2. Предварительный расчёт толщины стенок оболочек из условия прочности 24
3.1.3. Предварительный расчёт толщины стенок оболочек из условия устойчивости 25
3.1.4. Определение исполнительной толщины стенок оболочек 28
3.1.5. Определение допускаемых давлений 30
3.1.6. Укрепление отверстий 33
3.1.7. Расчет фланцевого соединения 36
3.1.8. Расчет опор и монтажных цапф аппарата 40
3.2. Расчёт элементов механического перемешивающего устройства 42
3.2.1. Расчет вала перемешивающего устройства 43
3.2.2. Расчет мешалки 51
3.2.3. Шпоночное соединение ступицы мешалки с валом 53
3.2.4. Расчет муфты 54
Заключение 55
Список использованных источников 58
После завершения компоновки аппарата следует оценить надежность выбранного варианта с получением численных значений основных показателей надежности. Недостаточная надежность химической аппаратуры, помимо высокого уровня аварийности, чревата огромными экономическими потерями, обусловленными простоем оборудования, затратами на его ремонт, низким качеством получаемых продуктов. Поэтому уже на этапе проектирования закладывается необходимая степень надежности, которая затем на этапах изготовления и эксплуатации играет роль определяющего норматива.
Надежность химического оборудования - комплексное свойство, сочетающее безотказность, долговечность, ремонтопригодность и сохраняемость. Важнейшим среди перечисленных составляющих надежности является безотказность.
Под безотказностью понимают свойство элемента оборудования непрерывно сохранять работоспособное состояние в течение определенного периода времени. Количественно безотказность типовой химико-технологической аппаратуры в справочной литературе характеризуется величиной интенсивности отказов λ, которую можно рассматривать как среднее число отказов в единицу времени.
Интенсивность отказов для аппарата с механическим перемешивающим устройством определяется по формуле [1, с.30]:
λ = λК + λПР +λУП, (9)
где λК, λПР, λУП – интенсивности отказов корпуса аппарата, привода и уплотнения, час-1.
Для корпуса
типа 30 интенсивность отказов
По формуле (9) получим:
λ = λК + λПР +λУП = 1.5 · 10-5 + 9 · 10-5 + 3 · 10-5 = 13.5 · 10-5 час-1
Вероятность безотказной работы является наиболее полной характеристикой надежности химико-технологической аппаратуры определяется по формуле [1, с.31]:
где t – время с начала эксплуатации аппарата, час-1.
Средняя продолжительность безотказной работы аппарата ТСР определяется по формуле [1, с.31]:
и в нашем случае составляет
ТСР = 1 / λ = 1 / (13.5 · 10-5 час-1) = 7407 часов.
Продолжительность
периодов эксплуатации аппарата между
обслуживанием и плановыми
Т
где PПРЕД – предельная вероятность отказов, определяется свойствами рабочей среды (токсичность, пожаро- и взрывоопасность) и рабочими параметрами процесса.
В нашем случае (рабочая среда – глицерин, tС = 20°С, рИ = 0,8 МПа) предельная вероятность отказов составляет PПРЕД = 0.6 [1, с.32].
По формуле (12) получим:
ТЭ = - (1 / λ) · ln
(PПРЕД) = (1 / (13,5 · 10-5 час-1))
· ln (0.6) = 3784 часов.
Оболочки аппаратов изготавливаются из стальных листов сваркой. Прочность материала в зоне сварного шва снижается из-за термического воздействия электрической дуги и ряда других факторов. В прочностные расчёты вводится коэффициент прочности сварного шва φ = 0.9
Элементы аппарата, находящиеся в контакте с рабочей средой, из-за коррозии с течением времени уменьшаются по толщине. Прибавка для компенсации коррозии к расчётным толщинам конструктивных элементов определяется по формуле:
c = П · Та, (13)
где с – прибавка для компенсации коррозии, м;
П – скорость коррозии, м/год;
Ta – срок службы аппарата, лет.
c = П · Та = 0,0001 · 10 = 0,001м
Необходимые толщины стенок оболочек, нагруженных внутренним избыточным
давлением, определяются по уравнениям, полученным из условия прочности.
Расчёту подлежат элементы корпуса: цилиндрическая обечайка, эллиптическая крышка, эллиптическое днище в местах сварки.
а) Предварительный расчёт цилиндрической оболочки:
Расчётная толщина стенки цилиндрической обечайки из условия прочности
, (14)
рPB – расчётное внутреннее давление, Па;
D – внутренний диаметр обечайки, м;
[σ] – допускаемое напряжение, Па;
φ – коэффициент прочности сварного шва.
5,5·10-3
м.
б) Предварительный расчёт эллиптической крышки, для стандартных крышек
расчётная толщина стенки эллиптической крышки из условия прочности:
, (15)
5,49 ·10-3
м.
в) Предварительный расчёт конической оболочки:
Расчётная толщина стенки конической обечайки из условия прочности
, (16)
Dк = D – 2 · r (1-cos α)– диаметр основания конической обечайки без тороидального перехода, м;
r = 0.15D – расчетный радиус тороидального перехода, м;
α = 45° – половина угла при вершине конуса;
r = 0.27 м Dк = D – 2 · r (1-cos α) = 1,64 м (17)
7,09 ·10-3 м.
а) Расчёт толщины стенки цилиндрической обечайки из условия устойчивости:
Расчётная толщина стенки цилиндрической обечайки из условия устойчивости:
, (18)
где рPH – расчётное наружное давление, Па;
ny = 2.4 – коэффициент запаса устойчивости;
lЦ – расчётная длина цилиндрической обечайки, м;
E – модуль продольной упругости материала оболочки, Па;
Расчетная длина цилиндрической оболочки определяется по формуле [1, таблица 6, с.36]:
где H1 – длина цилиндрической обечайки, м;
a1 – ориентировочная высота отбортованной части эллиптической крышки (днища), м (рис.14);
а2 – высота переходной части эллиптической оболочки, м (рис.14);
b1 0.06 – ориентировочная высота отбортованной части конического днища, м
- высота переходной части
конической оболочки, м.
Рисунок 14. Схема к определению расчётной длины цилиндрической оболочки lц.
Ориентировочная
высота отбортованной части
а2 = Нэл/3, (20)
где Нэл – высота эллиптической крышки без отбортовки.
Нэл = 0,25·D (21)
H1 = 1,7 м
[1, таблица В.7, с.129], а1 = 0,04 м [1, с.37],
а2 = (0,25·1,8)/3 = 0,225 м, [1, с.37], b1=0.06
[1, с.37],
м.
По формуле (19) получим
lЦ = 1,7+ 0,04 + 0,225 + 0,06+0,14 = 2,165 м
с учётом того, что Е = 2,15 · 1011 Па получим:
= 4,56 · 10-3
м.
б) Расчёт толщины стенки эллиптической крышки из условия устойчивости:
Расчётная толщина эллиптической оболочки из условия устойчивости:
, (22)
где К – коэффициент приведения радиуса эллипса, K ≈ 0.9.
2,37 · 10-3м.
в) Расчет толщины стенки конической оболочки из условия устойчивости:
, (23)
Dрк = (D+D0) / 2cosα = (1,8 + 0,108) / 2cos45° = 1,35м ,
где Skp2-расчетная толщина стенки конической оболочки из условия устойчивости, м;
ppн - расчетное наружное давление для днища, Па ;
ny =2.4 – коэффициент запаса устойчивости;
Е- модуль продольной упругости материала оболочки, Па;
Dpk-расчетный диаметр конической оболочки, м;
D0-внутренний диаметр штуцера для слива, м;
lk- расчетная длина конической обечайки, м;
=450-половина угла при вершине конуса;
D-
внутренний диаметр обечайки, м.
= 3,03 · 10-3м.
Исполнительную толщину стенки определяют с учётом прибавки для компенсации
коррозии c и прибавки с1 для округления толщины листа до стандартного значения.
Выражения для определения исполнительной толщины стенок оболочек имеют вид:
а) для цилиндрической оболочки:
sЦ = sЦР + с + с1, (24)
где sЦР = max{sЦР1; sЦР2} = 5,5 ·10-3 м.
Принимаем исполнительную толщину листа 10 мм, тогда с1 = 2,5 мм, что больше минусового допуска для данной толщины листа u = 0,8 мм:
sЦ = sЦР + с + с1 = 5,5 + 2 + 2,5 = 10 мм.
б) для эллиптической оболочки (крышки):
sЭ = sЦР + с + с1, (25)
где sЭР = max{sЭР1; sЭР2} = 5,49 ·10-3 м.
Принимаем исполнительную толщину листа 10 мм, тогда с1 = 2,51 мм, что больше минусового допуска для данной толщины листа u = 0,8 мм:
sЭ
= sЭР + с + с1 = 5,49 + 2 + 2,51
= 10 мм.
б) для конической оболочки (крышки, днища):
sК = sКР + с + с1, (26)
где sКР = max{sКР1; sКР2} = 7,09 ·10-3 м.
Принимаем исполнительную толщину листа 10 мм, тогда с1 = 0,91 мм, что больше минусового допуска для данной толщины листа u = 0,8 мм: