Автор работы: Пользователь скрыл имя, 21 Декабря 2011 в 23:35, курсовая работа
Заданный привод слесарного аппарата состоит из двух механических передач – редуктора и открытой клиноременной передачи, а также в привод входят 1 муфта и двигатель.
Введение
Выбор электродвигателя, кинематический и силовой расчет привода
Расчет закрытой зубчатой цилиндрической передачи
Расчет открытой цепной передачи
Расчет первого вала редуктора
Расчет подшипников первого вала по динамической грузоподъемности
Расчет второго вала редуктора
Расчет подшипников второго вала
Расчет конструктивных размеров корпуса и крышки редуктора
Расчет шпоночных соединений
Расчет ведомого вала в сечение на усталостную прочность
Смазка зацепления и подшипников
Заключение
Список литературы
Содержание
Задание на проект
Введение
Заключение
Список литературы
Введение
Заданный привод слесарного аппарата состоит из двух механических передач – редуктора и открытой клиноременной передачи, а также в привод входят 1 муфта и двигатель. Привод понижает частоту вращения двигателя в передаточное число раз. Это число можно найти двумя способами:
1. ;
2.
Целью проекта является разработка конструкции редуктора.
Охарактеризуем заданный редуктор:
Критерии работоспособности.
Достоинства:
Недостатки:
1. Выбор электродвигателя. Кинематический и силовой расчет привода
1.1. Найдем общий КПД привода
где [ 3, табл. 2]
1.2. Требуемая мощность двигателя
1.3. Выбор электродвигателя
Назначаем закрытый обдуваемый электродвигатель серии 4АМ80В4У3
Р двиг = 1.5 кВт
n синх дв = 1500 об/мин
n асинх = n ном = n дв = 1415 об/мин
d1 =22мм
[ 6 , табл. К9]
1.4. Передаточное число привода и его разбивка
1.5. Кинематический и силовой расчет двигателя
N | n, об/мин | |
Р, Вт | Т, Н·м |
Вал двиг-ля | n=1415 | |
P=1153 | T=7.79 |
I в. | n1=383 | |
Р1=1095.4 | Т1=27 |
II в. | n2=95.5 | |
Р2=1041.4 | Т2=104.2 |
;
;
;
2. Расчет закрытой зубчатой цилиндрической передачи
2.1. Выбор материала шестерни и колеса
Выбираем материалы со средними механическими характеристиками:
для шестерни сталь 45,
термическая обработка – улучшение,
твердость НВ1=260;
для колеса – сталь 45,
термическая обработка – улучшение,
но твердость на 30 единиц ниже – НВ2=230 [6, табл. 3.1]
2.2. Определение допускаемых контактных напряжений
где - допускаемое контактное напряжение,
- предел контактной выносливости,
КHL – коэффициент долговечности.
КHL=1, так как число рабочих циклов нагружения зубьев колес больше базового числа при заданной долговечности L=16000 часов.
SH=1,2 [6, с.13] – коэффициент безопасности.
Так как зубья косозубые, то расчетное допускаемое контактное напряжение
2.3. Допускаемое напряжение изгиба
2.4. Определим межосевое расстояние редуктора
Ка=43, так как передача косозубая
Иред=4
Кнв=1,25 – предварительный коэффициент неравномерности нагрузки (симметрич.)
по ГОСТ 2185-66 принимаем aw=125 мм.
2.5. Нормальный модуль зацепления
по ГОСТ 9563-60 принимаем mn=1.5мм
2.6. Числа зубьев шестерни и колеса
Выберем предварительно .
Принимаем: z1=33, z2=132
z1>16, т.к. косозубое
Уточним передаточное число редуктора
;
2.7. Уточним угол
, следовательно, угол найден верно.
2.8. Основные размеры зубчатых колес
2.8.1. Найдем размеры делительных окружностей шестерни и колеса
;
2.8.2. Найдем диаметры вершин зубьев шестерни и колеса
2.8.3. Найдем диаметры впадин шестерни и колеса
2.8.4. Ширина шестерни и колеса
;
b1=b2+5=50+5=55 мм.
2.9. Коэффициент ширины шестерни по диаметру
2.10. Окружная скорость колес
Принимаем VIII степень точности [ 4, с.32]
2.11. Силы зацепления
Окружная:
Радиальная:
Осевая:
2.12. Проверка прочности зубьев по контактным напряжениям
2.12.1. Коэффициент нагрузки находится методом интерполяции
При , твердости НВ 350
При м/с и VIIIстепени точности
Для косозубых колес при V 5 м/с имеем
[5, рис.4.1,табл. 4.3, 4.6]