Ветиляция оборудования

- потери давления по боковому  направлению тройника, Па;

- потери давления по проходному  направлению тройника, Па.

Данный способ более  экономичен и целесообразен по энергозатратам и по эффективности работы сети в  целом. Однако способ этот имеет два  недостатка:

- искомый диаметр практически  всегда будет нестандартным;

- полностью уравнять  потери давления в тройнике в этом случае не представляется возможным.

Поэтому при уравнивании  потерь давления по второму методу допустимое расхождение в потерях  давления составляет ±5% от величины меньшего сопротивления.

 

7.4.2 Расчет местного сопротивления (шайбы) в тройнике на боковых участках 3,4,5,6,7:

Рисунок 7 - Эскиз шайбы

7.4.2.1 Расчет местного сопротивления (шайбы) в тройнике на боковом участке 3:

- Определяется разница  в потерях давления по магистрали  и в боковом ответвлении ΔH, Па:

ΔH=ΣH_{пт. пр} –ΣH_{пт. бок.} , (37)

где ΣH_{пт. пр.} – суммарные потери давления по проходному направлению тройника, Па;

ΣH_{пт. бок.} – суммарные потери давления в боковом ответвлении, Па;

ΔH=454,3-260,0=194,3Па;

- Рассчитывается коэффициент сопротивления шайбы

ζш=ΔH/Hд, (38)

где Hд – динамическое давление на участке с меньшим  сопротивлением, Па;

ζш=194,3/110,8=1,754;

- Используя номограмму  Кеммера А.С., определяется отношение  d/D. Учитывая что выражение является  функцией от величин ΔH и Hд.

d/D=0,78;  dш=98мм

7.4.2.2 Расчет местного сопротивления (шайбы) в тройнике на боковом участке 4:

ΔH=ΣH_{пт. пр} –ΣH_{пт. бок.} , 

                                   ΔH=501,1-401,4=99,7Па;

                                   ζш=ΔH/Hд, 

                             ζш=99,7/165,1=0,604;

                          d/D=0,875;  dш=70мм

7.4.2.2 Расчет местного сопротивления (шайбы) в тройнике на боковом участке 5:

ΔH=ΣH_{пт. пр} –ΣH_{пт. бок.} , 

                                   ΔH=501,1-399,5=101,6Па;

                                   ζш=ΔH/Hд, 

                             ζш=101,6/165,1=0,634;

                          d/D=0,87;  dш=70мм

7.4.2.2 Расчет местного сопротивления (шайбы) в тройнике на боковом участке 6:

ΔH=ΣH_{пт. пр} –ΣH_{пт. бок.} , 

                                   ΔH=524,2-398,9=125,3Па;

                                   ζш=ΔH/Hд, 

                             ζш=125,3/165,1=0,759;

                          d/D=0,855;  dш=68мм

7.4.2.2 Расчет местного сопротивления (шайбы) в тройнике на боковом участке 7:

ΔH=ΣH_{пт. пр} –ΣH_{пт. бок.} , 

                                   ΔH=524,2-390,5=133,7Па;

                                   ζш=ΔH/Hд, 

                             ζш=133,7/165,1=0,809;

                          d/D=0,85;  dш=68мм

Расчёт потерь давления по главному магистральному направлению сети приведен в Таблице 2 на следующей странице.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

7.4.2 Проектирование переходов для пылеотделителя и вентилятора

 

7.4.2.1 Проектирование перехода к фильтру-циклону РЦИЭ 10,4-16.

 

7.4.2.2 Определяется площадь воздухопровода, идущего к фильтру-циклону РЦИЭ 10,4-16, м²      

                                      (39)

где D_V - диаметр воздухопровода на участке V, м.

7.4.2.3 Определяется площадь входного отверстия у фильтра-циклона РЦИЭ 10,4-16, , м²

                                                     (40)

где - длина входного отверстия фильтра-циклона РЦИЭ 10,4-16, м; ;

               - ширина входного отверстия фильтра-циклона РЦИЭ 10,4-16, м; .

Т.к. , то данный переход является расширяющимся, т.е. диффузором. Коэффициент сопротивления диффузора . Рассчитывается характеристика перехода.

Рисунок 7 – Эскиз перехода к фильтру-циклону РЦИЭ 10,4-16

 

Конструктивно выбирается длина диффузора

7.4.2.4 Определяется угол раскрытия диффузора α_д, град., по формуле:

                                                           

                                (41)

где а – длина входного отверстия пылеотделителя, м.

 

Коэффициент сопротивления  диффузора: ξ=0,0,17.                                                                                        ([3], таблица Е4)

 

7.4.2.5 Проектирование перехода от фильтра-циклона РЦИЭ 10,4-16.

7.4.2.6  Определяется площадь выходного отверстия у фильтра-циклона РЦИЭ 10,4-16, , м²

,                                        (42)

где D_вых - диаметр выходного отверстия у фильтра-циклона РЦИЭ 10,4-16, м. .

 

7.4.2.7 Определяется площадь воздухопровода, идущего от фильтра-циклона РЦИЭ 10,4-16, ,м²

                        ,                                           (43)    

где D_VI - диаметр воздухопровода на участке VI, м.

Т.к. , то данный переход является сужающимся, т.е. конфузором. Коэффициент сопротивления конфузора . Рассчитывается характеристика перехода.

Рисунок 8 – Эскиз перехода от фильтра-циклона РЦИЭ 10.4-16

 

7.4.2.8 Конструктивно выбирается длина конфузора

7.4.2.9 Определяется угол раскрытия конфузора α_к, град., по формуле:

                                                           

                               (44)

где D_вых– диаметр выпускного отверстия пылеотделителя, м.

Коэффициент сопротивления конфузора: ξ=0,04.                                                                                                                                                                                    ([3], таблица Е2)

 

7.4.2.10 Проектирование перехода к вентилятору ВЦ5-45-4,25:

7.4.2.11 Определяется площадь воздухопровода, идущего к вентилятору   ВЦ5-45-4,25, , м², по формуле (43):

7.4.2.12 Определяется площадь входного отверстия вентилятора                  ВЦ5-45-4,25, , м²:

,     (45)

где - диаметр входного отверстия вентилятора ВЦ5-45-4,25, м.

[10].

.

Т.к.

, то данный переход является сужающимся, т.е. конфузором. Коэффициент сопротивления конфузора . Рассчитывается характеристика перехода.

Рисунок 9 – Эскиз перехода к вентилятору ВЦ5-45-4,25

 

7.4.2.13 Конструктивно выбирается длина конфузора

7.4.2.14 Определяется угол раскрытия конфузора α_к, град., по формуле:

                                                           

                                (46)

где D_вх – диаметр входного отверстия вентилятора, м.

Коэффициент сопротивления конфузора: ξ=0,034.                                                                                          ([3], таблица Е4)

 

7.4.2.15 Проектирование перехода от вентилятора ВЦ5-45-4,25.

7.4.2.16 Определяется площадь выходного отверстия вентилятора ВЦ5-45-4,25м²:

                                               (47)

       где - длина входного отверстия вентилятора, м; ;

               - ширина входного отверстия вентилятора, м; .

 

7.4.2.17 Определяется площадь воздухопровода, идущего от вентилятора ВЦ5-45-4,25, , м²:

,          (48)

где - диаметр воздухопровода на участке VII, м.

Т.к. , то данный переход является расширяющимся, т.е. диффузором. Коэффициент сопротивления диффузора . Рассчитывается характеристика перехода.

Рисунок 10 – Эскиз перехода от вентилятора ВЦ5-45-4,25

 

7.4.2.18Конструктивно выбирается длина диффузора

7.4.2.19 Определяется угол раскрытия диффузора α_д, град., по формуле:

                                                           

                                (49)

где D_вх – диаметр выходного отверстия вентилятора, м.

 

Коэффициент сопротивления  диффузора:          ξ = 0,324.                                                                                      ([3], таблица Е4)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

8 Окончательный  подбор вентилятора к сети  и выбор привода вентилятора

 

8.1 Объем воздуха, перемещаемого  вентилятором в сети, , рассчитывают как

                                         (50)

где - объем воздуха, отсасываемого от всех аспирируемых в сети машин, м³/ч;

   - объем воздуха, подсасываемого на всасывающей линии вентиляционной сети в процессе ее работы, м³/ч;

  - объем воздуха, подсасываемого в пылеотделителе при работе сети, берется равным 5%  от .

Рассчитывается величина , м³/ч, по уточненному выражению:

,              (51)

где - общая длина воздухопроводов на всасывающей линии сети, м;

    - коэффициент нормативного подсоса воздуха на 1 м длины воздухопровода, %/м, принимается в зависимости от вида и состава перемещаемой в сети пыли.

- для сетей размольного отделения мельниц.

                                        

8.2 Полное давление  вентилятора  , Па, численно равно сопротивлению сети с учетом коэффициента запаса на неучтенные потери давления, т.е.

,                                (52)

где - сопротивление сети, Па.

Сопротивление сети , Па, определяется как сумма потерь давления на участках сети по магистральному направлению с учетом потерь давления в пылеотделителе, потерь давления в аспирируемой машине и разрежения в здании. Таким образом  

,                       (53)

где  - величина разрежения в здании, Па;

- потери давления в машине, от которой идет магистральное  направление, Па;

- сумма потерь давления по длине магистрального направления и в местных сопротивлениях, Па;

           - потери давления в пылеотделителе, Па.

 

                                         

                     

                                         

8.3 По уточненному полному  давлению вентилятора и расходу  воздуха, перемещаемого им в  сети, устанавливается, что раннее  выбранный вентилятор подходит к данной сети.

8.4 Осуществляется окончательный  подбор вентилятора по следующим  рабочим параметрам:

; 

По аэродинамической характеристике вентилятора [10] определяются КПД и частота вращения , об/мин, вентилятора при работе в данной сети.

Выбирается вентилятор ВЦ5-45-4,25 с параметрами: η_в = 0,772;                        n_в = 2900 об/мин