Производство диаммонийфосфата

H = 10 + (0,2 x 20) + 10=24 м

Определяем полезную мощность насоса по формуле

кВт

Определяем КПД насоса по формуле:

η_Н = 

де η_н – коэффициент полезного действия насоса   

η_о – объемный КПД, учитывающий протекание жидкости из зоны большего давления в зону меньшего (для современных центробежных насосов объемный КПД принимается η_о = 0,85 – 0,98);  

η_м – общий механический КПД, учитывающий механическое трение в подшипниках и уплотнение вала, а также гидравлическое трение неработающих поверхностей колес принимается η_м=0,92 – 0,96;  

η_г – гидравлический КПД, учитывающий гидравлическое трение и вихри образования (для современных насосов η_г = 0,85 – 0,96) .

Определяем мощность нового двигателя и мощность, потребляемую двигателем от сети. 

При расчете затрата энергии на перемещение жидкости, необходимо учитывать, что мощность, потребляемая двигателем от сети Nдв больше номинальной в следствии потерь энергии в самом двигателе.

кВт

Определяем мощность, потребляемую двигателем от сети по формуле   

кВт

Определим мощность с учетом коэффициента запаса мощности по формуле

β – коэффициент запаса мощности; 

N_уст – установленная мощность 

β выбираем в зависимости от величины N_дв [1].

кВт

Выбираем  консольный насос типа КМ 65-50-160:

Базовая характеристика:

Подача, м3/час 25

Частота вращения, об/мин 2900

Напор, м 32

Мощность двигателя, кВт 5.5.

Гидравлическая характеристика:

Допускаемый кавитационный запас, м 3.8

Давление на входе, кг/см2, не более 3.5

Дополнительная характеристика

Мощность насоса, кВт 3.4

КПД насоса, %, не менее 60

Масса, кг 34

Масса агрегата, кг 76.

Конструктивная характеристика:

Утечка через сальниковое уплотнение, л/час, не более 2

Номинальный диаметр рабочего колеса, мм 160.

Рисунок 6 - Центробежный консольный насос типа КМ 65-50-160

Агрегаты типов  КМ предназначенные для работы в стационарных условиях по перекачиванию жидкостей с pH 6…9, температурой от 0°С до плюс 85°С сходных с водой по плотности, вязкости и химической активности,  содержащих  твердые  включения   размером  до  0,2 мм,  объемная  концентрация  которых  не  превышает  0,1%.

Расчет  емкости для раствора аммиака 

 

Принимаем, что емкость вертикальная радиального  типа.

Основные  технические параметры емкости  можно определить, исходя из следующих  значений:

• расход раствора аммиака  Q₁=9879 м³/ч;
• времени пребывания раствора аммиака в емкости, t=0,3 ч;
• отношение  высоты емкости к диаметру H=3D;
• коэффициент заполнения емкости К_з = 0,85.

Объем емкости  определяется по формуле[4]:

где S – площадь поперечного сечения емкости, м²;

Н – высота емкости, м.

или

Объем  раствора аммиака, находящийся в  емкости определяется по формуле:

Найдем диаметр  емкости исходя из вышеприведенных  формул.

м

Принимаем диаметр емкости D=11м.

Высота емкости: Н=3х11=33 м.

Примем 2 емкости высотой по 17 м каждая и диаметром 11 м.

Объем одной емкости составит:

м³

ЛИТЕРАТУРА

 

1. Постоянный технологический регламент производства гранулированных минеральных удобрений  ОАО «Аммофос»  г.Череповец, 2005г. – 310с.
2. Классен П. В., Гришаев И. Г. Основные процессы технологии минеральных удобрений. – М.: Химия, 1990. – 304 с.
3. Кононов А. В., Стерлин В. Н., Евдокимова Л. И. Основы технологии комплексных удобрений. – М.: Химия, 1988. – 320 с.
4. Справочник по удобрениям. Ч. 2.: Азотные удобрения. – М.: ОНТИ, 1981. - 428 с.
5. Позин М. Е. Технология минеральных удобрений. – Л.: Химия, 1989. – 352 с.
6. Кувшинников И. М. Минеральные удобрения и соли. Свойства и способы их улучшения. – М.: Химия, 1987. – 256 с.
7. Кочетков В. Н. Фосфорсодержащие удобрения. Справочник. – М.: Химия, 1982. – 400 с
8. Орехов И.И. Производство минеральных удобрений. – Л.: Издание Северо-западного заочного политехнического института, 1975. – 96с.