Основы холодильной техники

   β=

,                              (46)

   β=

=24,73

   Эквивалентный диаметр отверстия между двумя  смежными трубками и ребрами:

   d_э =

,                                               (47)

            d_э =

м.

   

   Примем  d_э = 0,007 м. 

   6.6 Коэффициент  влаговыделения

   

,                                             (48)

          

   6.7 Коэффициент  теплоотдачи со стороны воздуха α_Н

   Теплофизические характеристики воздуха для средней  температуры воздуха в аппарате:

   

,                                                 (49)

             

   Коэффициент кинематической вязкости, принимаем  V_вз = 14,1*10^-6 м²/с.

   Коэффициент теплопроводности, принимаем λ _вз= 2,51*10^-2 Вт/м *град.

   Скорость  воздуха в живом сечении аппарата, принимаем V _вз= 3м/с.

   Число Рейнольдса

                                                             (50)

         

   Число Нуссельта

   

                                                (51)

   Коэффициент С =

   Для = ; А = 0,05; для Re = 1489;  В = 1,

   С =

   Показатели  n и m:

   

   n = 0,45 + 0,0066 =0,789

   m = -0,28 + 0,08 =-0,16.

                                                      

   Коэффициент теплоотдачи

   

,                                                     (52)

                     Вт/м² град. 

   Коэффициент теплоотдачи с учетом влияния оребрения

   

                                                       (53)

   

                                                   (54)

   где   Е  - определяется в зависимости  от показателя mh

   Высота  ребра

   

                                                     (55)

           

.

   Безразмерный  комплекс

   m =

,                                                       (56)

   где  α_P d_H = 30,41;

           d_p = 0,0005 м;

           = 58 Вт/м²град.

   m =

.

   

   По  графику ([2] рис.2.1) для mh=0,687      Е=0,82

   Принимая

   

   

   Термическим сопротивлением стенки можно пренебречь. Ввиду отсутствия снеговой шубы и отсутствия масляной пленки на внутренней поверхности труб.

   

   

   6.8 Коэффициент  теплоотдачи со стороны холодильного  агента

   

.                                                    (57)

   Примем  условно K_u = 23,3 Вт/м².

   

   

                                     (58)

                                      Принимаем  = 130 кг/м²с

   

 

           6.9 Величина удельного теплового  потока

   Величина  удельного теплового потока q_FH определяется графоаналитическим методом

   

                         (59)

   

                                                      (60) 

   Подставляя    получим

   

   После преобразования

   

   

                                                       (61)

       

   Задавая значения  Q₂  получим

 

   

                               (62)

   Задавая значения Q₁  получим

 

   Строим  обе зависимости в координатах Q - q_F . 
 
 
 

   

   

   

   

   

   Рис.3 График нахождения q_FH.

   Пересечение графиков даст значения q_FH а также Q₁,Q_2,

   q_FH =300 Вт/м².  

   6.10 Поверхность теплопередачи аппарата

   

,                                                   (63)

    

   6.11 Конструктивный расчет испарителя

   Общая длина труб

   

                                                   (64)

         

   Трубы аппарата соединены в несколько  параллельно работающих змеевиков. Питание секции жидким холодильным агентом производится через паук – распределитель.

   Длина труб одной секции определяется из зависимости

   

.

   

   Количество  параллельно работающих змеевиков

   

                                                     (65)

   

   Примем 

   Длина одной горизонтальной трубы змеевика примем В=1,2 м.

             Общая длина и количество труб  в горизонтальном сечении аппарата

   

                                                        (66)

   

   

                                                        (67)

   

   

   Примем 

             Ширина аппарата

   

                                                          (68)

   

     
Заключение

   

   В результате выполненного курсового  проекта были рассмотрены ограждения кузова вагона, холодопроизводительность агрегата, компрессор, испаритель, определены их размеры.

   Данные  расчета позволяют оценить работу агрегата при заданных условиях эксплуатации. Кроме этого были изучены особенности кузова вагона и взаимодействия среды внутри помещения со средой наружной.

   Так же были рассмотрены и другие холодильные машины и установки, которые применяются на аналогичных вагонных секциях.

 

    Список использованной литературы

   1. Давыдова Е.Н. Основы холодильной  техники: Методические указания  на выполнения курсового проекта. – Хабаровск: ДВГУПС, 2003. – 20 с.

   2. Назаренко А.Н. Холодильное оборудование  вагонов и кондиционирование  воздуха: Методические указания  на выполнения курсового проекта.– Хабаровск: ДВГУПС, 1989 – 44 с.

   3. Осадчук Г.И., Фарафонов Е.С. Холодильное  оборудование вагонов и кондиционирования воздуха – М.: Транспорт, 1974 – 304 с.

   

   4. Демьянков Н.В. Холодильные машины  и установки – М.: Транспорт, 1982 – 335 с.

   5.  Назаренко А.Н. Расчет теплообменных  аппаратов холодильных машин:  Методические указания на выполнение  курсового проекта. – Хабаровск: ДВГУПС, 1989 – 54 с