При расчетах индуктивное сопротивление кабеля x*к.л. принимают равным 0,075 Ом/км.

         Приведенная длина кабельной  линии находится по формуле

                              
 

где - фактические длины кабелей различных сечений от базовой 

            расчетной    точки, где определено ;                                                                                    

       - коэффициенты приведения кабелей к кабелю сечением 50    

              определяем по табл. 1.8 [1];

       n – число участков кабелей, включенных последовательно. 

       При расчетах токов к.з. в  сети НН учитывается и влияние  сети ВН. Приведенная длина кабельной  сети ВН приводится к сети  НН по формуле: 

===0,0132            (4.2)  [1]

где   - приведенная длина кабелей ВН от базовой расчетной точки;

        – коэффициент трансформации трансформатора КТП, при

                 номинальных напряжениях 6/0,69= 8,7;

         - коэффициент для перевода приведенной длины кабелей сети

                 ВН к приведенной длине кабельной сети НН, при номинальных

                 напряжениях 6/0,69 Кв=0,0132 
 
 
 
 

Все расчеты  снесены в таблицу

Расчет  приведенных длин кабельных линий

                                                                                                                                                Таблица №4

 
 
 
 

4.2 Расчет  токов к.з

     Токи  трехфазных к.з. определяются на шинах распределительных устройств и распределительных пунктов, в начале ответвлений от них кабелей наименьших сечений, на вводах коммутационных аппаратов, имеющих наименьшую отключающую способность.

     Токи  двухфазных к.з. определяются во всех наиболее удаленных точках сети, в месте подключения кабелей к электроприемникам, в конце зон действия МТЗ аппаратов.

     Величины  токов к.з. в сетях напряжением 6 кВ определяется по следующим формулам:

     а) при трехфазном к.з. 

                                          (5.1)  [1] 

б) при двухфазном к.з. 

                                                                                  (5.2)  [1] 

     где  - номинальное напряжение на шинах ЦПП, равное 6300 В;

       - полное сопротивление фаз цепей ВН при трех- и двух-         фазном к.з., Ом(в дальнейшем называется сокращенно “сопротивление цепи к.з.”).

      Токи к.з. в сетях НН определяется  с учетом возможного колебания  питающего напряжения в пределах  от 0,95 до 1,05 от номинального напряжения  вторичной обмотки трансформатора  по формулам:

а) для  трехфазного к.з. 

                                                                             (5.3) [1] 

б) для  двухфазного к.з. 

                                    =                                         (5.4) [1] 

где  сопротивление цепи к.з. в сети НН, Ом.

         Сопротивление цепей  к.з. в  сетях напряжением 6 кВ находится  с учетом сопротивления системы  по известной мощности трехфазного к.з. в базовой точке:

    а) для трехфазного к.з. 

                           Ом,    (5.5) [1] 

    б)для двух фазного  

                          =  Ом,      (5.6) [1] 

Где  эквивалентное сопротивление системы питания в базовой точке: 

        = Ом.                                                      (5.7) [1] 

           В таблице 1.9 приведены значение  токов к.з. , питающей системы в зависимости от мощности трехфазного к.з. в базовой точке от 10 до 100кВ*А.

           Величина токов к.з и сопротивление цепи к.з. в зависимости от приведенной длины кабельной сети от базовой точки до точки к.з. при мощности трехфазного к.з. в базовой точке , приведены в табл. 1.10.

           Сопротивление цепей в сетях  напряжением 660 В определяется  с учетом влияния сети напряжением  6 кВ по формулам:

                а) для трехфазного к.з

                    

                   Ом;       (5.8) [1]

    б) для двухфазного к.з. с  учетом нагрева жил до + и обмотки трансформатора до + 

                  Ом;         (5.9) [1] 

       Где  сопротивление систем ВН, приведенная к напряжению НН при номинальных напряжений КТП6/0,69 кВ 

                 =0,0132  Ом,                                                   (5.10) [1]

      общая приведенная к НН длина кабелей ВН и НН от базовой точки до точки к.з., км;

 ,индуктивное и активное сопротивление обмоток трансформатора по его техническим данным (табл. 1.2) [1] Ом.

    1,5- коэффициент, учитывающий увеличения  активного сопротивления обмоток  трансформатора при нагреве от +20 до +. 

  Расчет  токов к.з. и сопротивление  цепей  к.з. в сети НН рекомендуется производить  с помощью ЭЦВЫ по формулам (5.3), (5.4) и (5.8), (5.9), принимая за независимое  переменное . Расчеты рекомендуется производить в интервале км с шагом 0,01км. На печать выдается значение ,,,, в форме таблицы. Указанными данными удобно пользоваться  при изменении приведенных длин расчетных точек во время эксплуатации системы электроснабжения.

  В табл. 1.11 и 1.12 приведены значения  и в зависимости от приведенной длины кабельных сетей ВН и НН при питании сети 660 В КТП типов ТСШВП, ТСВП и трансформаторов типа ТСШВ. Мощность к.з. в базовой точке принята равной 50 мВ*А.

  Результаты  определения ,,, для расчетных точек к.з. в зависимости от оформляется в табл. 2.5.

  По  итогам расчетов к.з. производится проверка кабелей ВН и НН наименьшего сечения по условиям термической стойкости к воздействию токов к.з. Проверка производится по табл. 1.6 или формулам (3.8)-(3.10). Кабели, не удовлетворяющие данному условию, заменяются на кабели с большим сечением жил. Следует также учитывать возможность замены защитно-коммутационных аппаратов на более быстродействующие  (ячейки КРУВ-6, фидерные автоматы типа АВ-200, АВ-320 и т.п.). 

  Расчет  по определению сопротивления цепей  к.з и их токов произведем  

  в таблице 5. 

 
 
 
 

5. РАСЧЕТ  СЕТИ ПО ПОТЕРЕ НАПРЯЖЕНИЯ  ПРИ НОРМАЛЬНОЙ РАБОТЕ ЭЛЕКТРОПРИЕМНИКОВ 

  Потерей напряжения на участке сети называется алгебраическая разность между величинами напряжения в начале и в коце этого  участка. Расчет по потере напряжения имеет важное значение, так как  высокопроизводительная работа забойных машин и механизмов зависит от качества электроэнергии, а последнее, определяется уровнем напряжения, подводимого  к электроприемникам .

  Допустимые  потери напряжения в нашем случае  определяется для электроприемников  с номинальным напряжением 660 В.

  Номинальное напряжение трансформаторов КТП  серии ТСВП и ТСШВП 6000/0,69 кВ. Причем , номинальное напряжение вторичной  обмотки = 690 В соответствует номинальному току нагрузки трансформатора. В режиме холостого хода (х.х) трансформатора напряжение на вторичной обмотке повышается на 5% и составляет = 725 В. Для поддержания указанных значений напряжений служат специальные регулировочные зажимы, подключаемые к первичной обмотки трансформатора, с помощью которых напряжение на вторичной обмотке повышается или понижается  на 5%, компенсируя, таким образом, пониженное или повышенное напряжение, подводимое к трансформатору .

  Для нормальной работы электродвигателей  величина напряжения на их зажимах  должна быть не менее 0,95 от номинального, т.е. но не менее 627 В.

  Таким образом, суммарные потери допустимые потери напряжения в сети при питании  от КТП серии ТСВП и ТСШВП с  725 В не должны превышать при нормальной работе электродвигателей

  Проверка  сети на потери напряжения производится для наиболее мощных и наиболее электрически удаленных электродвигателей. При  расчетах составляются схемы замещения  сети (рис. 2.2) [1].

  Суммарные потери напряжения в сети при нормальной работе электроприемников определяется выражением  

                                     (6.1)  [1]

  потери напряжения на обмотках трансформатора;

     в фидерном кабеле;

    в магистральном кабеле;