6.13 Расчет ремонта основных средств - Рем. 

     6.14 Расчет накладных расчетов - НР.  

     6.15 Расчет себестоимости ремонта - С

С = Зм + Зтр + Зтопл. и  Эл. эн + ЗПо + Знач + А + Н + Рем + НР

С = 71734,48 + 4806,21 + 824,12 + 3296,46 + 949,38 + 527,43 + 311,18 + 2307,52 + 102,15 = 94972 (руб).

     6.16 Расчет рентабельности - Р.

     6.17 Расчет отпускной цены - Ц.

Ц = С + Р

Ц = 94972 + 14245,79 = 109218 (руб). 
 
 
 
 
 

ЛНТ О. 150411 10 01 ПЗ

Лист

Изм

Лист.

Подп.

Дата

2.1 Выбор вертлюга по максимальной нагрузке на крюке 

     В конструкции вертлюга в качестве основной опоры установлен упорный подшипник с коническим роликами №9039364 ГОСТ 5942-82.

     Расчетная нагрузка

Q_р = Q_ст = 1890000Н = 1890кН

     Статическая грузоподъемность (5)

С_о = 10 · Z · d_т ·l · sin β С_о = 10 · 22 · 4,2 ·6,0 ·0,9848 = 5460кН,

     где  Z= 22 - число тел качения

     d_т = 4,2мм - диаметр тела  качения

     l = 6,0мм - рабочая длина ролика

     β = 80 ⁰ - угол контакта.

     Запас прочности опоры

     п_с = С_о /Q_р

     п_с = 5460 /1890 = 2,888,

     где  [п_с ] > 2                                                

     Вывод: условие прочности, где  п_с  > [п_с ],  выполняется.

     Q=115,4мм, условный размер трубы 4"; q  кв=65кг/м = 65 ·9,81 = 638Н/м; длина L кв=15мм.

     Наибольшее допустимое давление жидкости, прокачиваемой через вертлюг, должно соответствовать характеристике буровой насосной установки.

     При дипломном проектировании допускаемое давление  прокачиваемой жидкости выбирается согласно регламентациям ГОСТ 16293-82.

     В данном проекте  выбираем наибольшее давление  32 МПа. 
 
 

ЛНТ О. 150411 10 01 ПЗ

Изм

Лист

Подп.

Дата

Разраб.

Мустафин

Лит

Лист

Листов

гр. М-04 
 
 
 
 

99

     По данным опыта бурения роторным способом оптимальные пределы частот вращения бурильной колонны 0,58 ÷4,15с^-1  (35 ÷ 250) об/мин. При этом число скоростей в соответствии с требованиями технологии бурения может быть 3…4.  Промежуточные скорости вращения ствола вертлюга определяются в соответствии с возможностями привода ротора выбранной буровой установки. 

     2.2  Описание конструкции выбранного вертлюга  

     Проектная глубина скважины Н=3000м, диаметр эксплуатационной колонны  dэк= 146х7мм,  qэк=24,8кг/м=243,3Н/м-масса одного метра эксплуатационной колон колонны.Dд.эк=215,9мм - диаметр долота для бурения под эксплуатационную колонну

     dк= 245мм-диаметр кондуктора,

     Нк=300мм-глубина спуска   кондуктора,

     Dдк=295мм- диаметр долота для бурения под кондуктор,

     дн=324мм- диаметр направления,

     Нн=30м-глубина спуска  направления.

     Для проходки скважины (Рис.) применяют следующую компоновку бурильного инструмента:

     а) бурильные трубы d бт = 127х8мм, q бт=26,6кг/м =26,6 ·9,81 = 261Н/м

  б) утяжеленные бурильные трубы  d убт=146мм,

  q убт=97кг/м = 97 ·9,81 = 952Н/м; длина L убт=75м;

     в) квадрат (ведущая труба квадратного сечения), сторона квадрата

     При проходке скважины (Рис.9) предполагаем предварительно применение буровой установки БУ-75Бр, поэтому принимаем массу вертлюга

     Qв=1008кг=1008 ·9,81  = 9888Н, вес талевой системы

     Q тс = Q тб+ Q кр =2262 + 670 = 2932·9,81 = 28763Н, где Q тб -вес талевого блока; 
 
 
 

ЛНТ О. 150411 10 01 ПЗ

Лист

Изм

Лист.

Подп.

Дата

     Бурение ведется турбобуром ЗТСШ-190, диаметр d тд=190мм, длина L тб =14,24м;

Q тб=2568кг=25688 ·9,81 = 25192Н

     Масса эксплуатационной колонны  Qэк=q эк ·Н = 243,3  · 3000=729900Н

     С учетом коэффициента динамичности Qэк= 729900 · 1,25 = 912375Н, где Кд=1,25 - коэффициент динамичности

     Масса бурильной колонны

Q бк= Q убт+ Q бт + Qкв+ Qтс + Qб + Qтб

   Длина бурильных труб Lбт = Н - (L убт + Lкв =Lтб) = 3000 – (75 + 15 +14,24)=2895,76м

     Lбт =2895,76м

     Q бк= q убт · L убт + q бт · Lбт + q кв · L кв + Qв+ Qтс + Qтр

     Qбк= 952 · 75 +261 · 2895,76 + 638 · 15 + 9888 + 28763 + 25192 = 830159,11Н

     С учетом   Кд = 1,25

     Qбк=830159,11 · 1,25 = 1037698,9Н = 1037,7кН ≈103 т

    Вывод: наиболее тяжелой является колонна бурильных труб

    По величине Q бк=1037,7кН выбираем вертлюг ШВ14 – 160

Таблица 3 Техническая характеристика вертлюгов

ЛНТ О. 150411 10 01 ПЗ

Лист

Изм

Лист.

Подп.

Дата

     2.3 Расчет основных деталей вертлюга: ствола, штропа, пальца штропа, напорной трубы

     2.3.1 Расчет ствола вертлюга

     Ствол  в сечении Ι-Ι подвержен растяжению силой Qр = Qст = Кз ·Qк,

     Qр = 2 ·75 = 150 ·9,81 = 1472 кН,           

     где Qст - статистическая грузоподъемность вертлюга.

     Кз ≤2 - коэффициент запаса грузоподъемности

     Qк= 75т - номинальная грузоподъемность вертлюга.

     Напряжение растяжения

     σ_{р Ι} = Qр/F _Ι

     σ_{р Ι} = 1472 ·10 ³/1000 = 210,3 МПа,

     где F _Ι = π/4 (d ²- d_з ²)

     F _Ι = 0,785 · (170 ²-  141,363 ²) = 7000мм²,

     где d = 170мм - наружный диаметр ствола,

     d_з = 141,363мм - внутренний диаметр резьбы в плоскости торца (в нижней части ствола вертлюга имеет левую замковую резьбу типа 3-14ЭЛ ГОСТ 5286-75). Запас прочности п _{р Ι} = σ_{ор /} σ_{р Ι},

     п _{р Ι} = 410/210,3 = 2,33 >[ п _р ]= 1,5

     где σ_ор = 0,5 ·σ_в 
 
 

ЛНТ О. 150411 10 01 ПЗ

Лист

Изм

Лист.

Подп.

Дата