Одноэтажное промышленное здание

Тогда:

<а_crc,ult=0,3мм (см.прил. 2).

Ширина раскрытия трещин а_crc,3 от непродолжительного действия постоянной и длительной снеговой нагрузок:

    Мпа, мм

мм.

Ширина раскрытия трещин а_crc,2 от непродолжительного действия постоянной и полной снеговой нагрузок.

  99,3

МПа

мм.

Суммарная ширина раскрытия  трещин от постоянной и снеговой нагрузок будет равна:

мм

Если при расчете  суммарной ширины раскрытия трещин получится  , следует увеличить диаметр продольной арматуры и сделать пересчет.

Окончательно принимаем  армирование раскоса в виде 4Æ12А400. Диаметр поперечной арматуры (из условия сварки с продольной) - Æ5B500 c шагом S=500мм, что не превышает S_max=2^.b=2^.280=560мм и менее 600мм.

Сжатый раскос Р2. Усилия в элементе: кН, кН,

Ориентировочное значение площади сечения равно:

 см²

С учетом технологии изготовления фермы (бетонируется в горизонтальном положении целиком) примем размеры  сечения раскоса   bxh=30x20 см с площадью см²

Фактическая длина элемента равна 404 см. Расчетная длина при расчете в плоскости фермы (плоскость наибольшей гибкости для принятых размеров сечения раскоса) равна см.

Случайный начальный  эксцентриситет см; 

 см; e_a =1см;

принимаем см.

Значение  , то есть необходим учет влияния прогиба элемента на его прочность. Условная критическая сила:

кН

где D – жесткость железобетонного элемента в предельной стадии

; ;

 для тяжелого бетона;

;

;

Так как  принимаем .

Поскольку площадь сечения раскоса принята с большим запасом, площадь арматуры назначим минимально возможной. В сжатых элементах продольную арматуру следует устанавливать в количестве не менее конструктивного минимума, а в элементах решетки стропильных ферм, кроме того, не менее 4Æ10 A400. Примем именно эту арматуру 4Æ10 A400 с ; коэффициент армирования

Тогда

Коэффициент

Расстояние  см. Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона (см. расчет верхнего пояса). Далее вычисляем

, т.е. имеем 1–й случай внецентренного  сжатия (случай больших эксцентриситетов).

Поскольку <0 и при определении N_cr задавались процентом армирования, исходя из минимально допустимого диаметра, перерасчет не производим.

Оставляем ранее принятую площадь арматуры , что соответствует

4Æ10 A400. Хомуты Æ5 В500 устанавливаем с шагом 150 мм., что не превышает

 и не более 500 мм.

 

2.4 Покрытия

 

Требования предъявляемые  к покрытиям:

- обеспечение необходимой  прочности

- обеспечение устойчивости  здания 

- должны быть жёсткими

Покрытие из железобетонных ребристых плит по серии 1.465.1-17.

В покрытии использованы плиты шириной 1,5 и 3 м разных типов:

- для легкосбрасываемой  кровли применены плиты типа 3ПЛ6 с покрытием их асбестоцементными  листами

- плиты типа 3ПГ6 для  основного покрытия

- плиты шириной 1,5м для покрытия в местах присоединения фонарей

- плиты типа 3ПВ6 с отверстиями  для пропуска в них вентиляционных  шахт

- плиты типа 3ПФ6 с проёмами  для устройства световых фонарей 

Водоотвод в здании организованный, внутренний. Водосточные воронки диаметром 200мм выбраны из условия одна воронка на 350 м² покрытия. Уклон покрытия 3 и 5 градусов для ферм и балок соответственно.

Узел опирания плит покрытия на стропильную конструкцию ↓

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2.5 Фонари

 

В проекте запроектированы  два типа фонарей – световые и светоаэрационные фонари.

- Светоаэрационные  фонари представляют собой П-образную  надстройку над проёмами в  крыше. Вертикальная часть фонарей  состоит из борта высотой 0,6м  и ленточного остекления в  два яруса высотой 2х1,2м. Плоская  крыша фонарей из железобетонных ребристых плит покрытия аналогично конструкции покрытия малоуклонной скатной крыши. Доступ на крушу фонаря осуществляется по расположенной в торце откидной, металлической стремянке.

- Световые фонари смонтированы  в специальные плиты покрытия с проёмами для фонарей размером 1,5х1,7 м и служат для освещения среднего пролёта шириной 12м. Прямоугольные светоаэрационные фонари шириной 6м устанавливаемые на пролётах 18 м и служащие для освещения и проветривания производственного помещения.

Фонари расположены  по оси пролётов и своими торцами  не доходят до торца здания и деформационного  шва на 6м.

 

Светоаэрационный фонарь ↓

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2.6 Подкрановые  балки

 

Подкрановые балки  служат для монтирования на них крановых путей по которым передвигается кран, а так же в роли связей конструкции для увеличения её жёсткости. По месту расположения в здании балки разделяются на торцевые – у торцов зданий, и рядовые и температурные – в местах деформационных швов. В торцах подкрановых балок устанавливается крановый упор. Крепление подкрановой балки к консоли колоны производится на анкерных болтах, пропущенных сквозь опорный лист, предварительно приваренный к опорной пластине, а к шейке колонны – путём приварки вертикального листа к закладным деталям. Болтовые соединения после рихтовки завариваются. Рельс укладывается на упругой прокладке толщиной 8-10 мм из прорезиненной ткани с обеих сторон и закрепляется парными лапками на зашплинтованных болтах.

Железобетонные подкрановые  балки применяются в зданиях  с опорными кранами грузоподъёмностью до 30т  с шагом колонн 6 и 12 м. В данном проекте использованы 6м подкрановые балки таврового сечения.

Марка балки	Грузоподъёмность  крана, т	Марка бетона	Расход материалов		Масса балки, т
			бетон, м3	сталь, кг
БК6-3АV-C	15/3	500	1,4	195	3,5
БК6-5АV-C	30/5	500	1,4	294	3,5

 

 

 

 

 

 

2.7 Стены

 

Стены проектируемого промышленного  здания из облегчённых панелей по серии 1.432.2-30.93. Цоколь запроектирован из железобетонных панелей 1,2х6м опирающихся  непосредственно на фундаментную балку. Стены из трёхслойных металлических панелей отличаются меньшей массой и легки в использовании. Трёхслойные стальные панели состоят из каркаса, открыто расположенного внутри здания, и ограждения в виде закреплённых на каркасе стальных профилированных листов с запрессованным между ними эффективным утеплителем. В смонтированных стенах каркас панелей работает как фахверк каркаса здания. Он крепится непосредственно к колоннам. Несущий каркас – стальная рама из ригелей и связывающих их стоек – выполненных из горячекатаных швеллеров. Верхний ригель образованного двумя швеллерами коробчатого сечения крепится во время монтажа к консолям, приваренным к колоннам. Остальные ригели связываются с колонной на сварке. Интервал между ригелями по высоте до 3,6м

Во избежание образования  «мостиков холода» в горизонтальных и вертикальных стыках, а так же продувания, пространство внутри профиля  крепёжных элементов заполняется  минеральным войлоком. 

Эскиз	Марка	Размеры, мм		Нормативная ветровая нагрузка, кгс/м2	Масса, кг
		Bут	H
	ПМС-60.1,3-Р-2	130	5970	45	1817,8
	ПМС-69.1,3-РО-1	130	6870	45	-
	ПМС-69.1,3-П-3	130	6870	45	2018,3
	ПМС-112.1,3-Р-2	130	11170	45	3318,8
	ПМС-75.1,3-РО-1	130	7470	45	-
	ПМС-75.1,3-П-1	130	7470	45	2221,2

 

2.8 Связи

 

Конструкции промышленных зданий должны обладать пространственной жёсткостью. При прогонных покрытиях жёсткость обеспечивают только связями. Связи подразделяют на вертикальные и горизонтальные, первые устраивают между колоннами и в покрытии, вторые только в покрытии. Связи не только обеспечивают жёсткость каркаса здания, но и воспринимают горизонтальные нагрузки (ветровые, тормозные от мостовых кранов). Конструкция связей зависит от высоты здания, величины пролёта, шага колонн каркаса, наличия мостовых кранов и их грузоподъёмности. В данном проекте использованы крестообразные связи между колонн с шагом 6м и связи в покрытии. Связи в покрытиях выбирают с учетом вида каркаса, типа покрытия, высоты здания, вида внутрицехового подъемно - транспортного оборудования, его

грузоподъемности и режима работ. Связи по колоннам установлены в середине температурного блока. Связи в покрытии установлены в середине и по краям температурного блока.

2.9 Светотехнический расчет

 

Для бокового освещения:

1. Определение нормированного значения к.е.о.

Коэффициент естественной освещённости (к.е.о.) ,% при условиях работы:

-характеристика зрительной  работы – средней точности IV

-при боковом освещении

e_н^III= 1,2%

e_н^I,II,IV,V= e_н^IIImC, где

m=1,1 - коэффициент светового климата

C=0,9 – коэффициент солнечности климата

e_н^II=1,188=1,2%

 

    2)   Расчёт  площади световых проёмов:

e_н^II= 1,2%

= 864 м² площадь пола помещения

- площадь световых проёмов (в  свету) при боковом освещении

= 1,3 для инструментальных цехов

= 9,9 – световая характеристика  окон по таблице 26 СНиП II-4-79 (определяется интерполяцией)

- коэффициент, учитывающий затенение  окон противостоящими зданиями (не  учитываем)

- общий коэффициент светопропускания

= 0,8 коэффициент светопропускания  материала (для стеклопакетов)

= 0,9 коэффициент, учитывающий потери  света в переплетах светопроема  (стальные: одинарные, глухие)

Отделка внутренней поверхности имеет следующие коэффициенты отражения:

Площади отражающих поверхностей:

 – площади пола и потолка

 – площадь стен

= 1,1 - коэффициент, учитывающий повышение  КЕО при боковом освещении  благодаря свету, отраженному от поверхностей помещения и подстилающего слоя, прилегающего к зданию (по таблице 30, СНиП II-4-79).

Определим площадь световых проёмов:

Рассчитаем площадь  остекления на 6м длины помещения.

Длина помещения L=48м. Количество участков остекления 48/6 = 8.

Площадь остекления одного участка 168,48/8 = 21,06 м².

 

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

 

1. СНиП 2.01.07-85^*. Нагрузки и воздействия. М.: ГУП ЦПП, 2003
2. СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные понятия. М.: ФГУП ЦПП, 2004.
3. СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры. М.: ФГУП ЦПП, 2005.
4. СП 52-102-2004. Предварительно напряженные железобетонные конструкции. М.: ФГУП ЦПП, 2005.
5. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры. (К СП 52-101-2003). М.: ФГУП ЦПП, 2005.
6. Пособие по проектированию предварительно напряженного железобетонных конструкций из тяжелого бетона (К СП 52-102-2003). М.: ФГУП ЦПП, 2005.
7. СНиП 2.02.01-83^*. Основания зданий и сооружений. Госстрой России, ГУП ЦПП, 1995.
8. СНиП 2.01.01-82. Строительная, климатология и геофизика. М.: Стройиздат, 1983.
9. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. «Железобетонные конструкции. Общий курс». М.: Стройиздат, 1991.
10. Программный комплекс ЛИРА – WINDOWS для расчета конструкции по прочности. Киев 1996.
11. Георгиевский О.В. Правила выполнения архитектурно-строительных чертежей.