Автор работы: Пользователь скрыл имя, 08 Января 2012 в 12:36, курсовая работа
Расчетно-графическое задание «Теплоснабжение района города» выполняется на основании индивидуального задания.
Теплоносителем является вода, нагреваемая в основных и пиковых подогревателях ТЭЦ.
В ходе работы определяются расходы тепла, производится трассировка теплосетей, выполняется гидравлический расчет, подбирается и рассчитывается основное оборудование тепловых сетей.
Введение………………………………………………………………………..……….3
1 Задание на проектирование………….……………………………………...……….4
2 Трассировка тепловых сетей….…..…………………………………………………5
3 Определение расчетных часовых расходов теплоты по видам тепловых нагрузок……………………………………………………………………….……………….7
4 Гидравлический расчет главной магистральной тепловой сети…………………11
4.1 Определение расходов теплоносителя в тепловых сетях………………………11
4.2 Расчет эквивалентной длины……………………………………………………..14
4.3 Таблица гидравлического расчета……………………………………………….17
5 Годовой график расхода теплоты по продолжительности стояния температур наружного воздуха………………………………..……...............................................19
6 Регулирование отпуска теплоты в закрытых системах теплоснабжения……….21
7 Разработка и построение продольного профиля тепловых сетей………………..23
8 Подбор оборудования………………………………………………………………25
9 Список использованной литературы………………….…………………..……….26
Приложения:
Схема расположения кварталов микрорайона города Воронежа
Монтажная схема главной магистрали тепловой сети
Часовой и годовой графики
Отопительно-бытовой и повышенный температурный графики
Примечание. Расстояние между неподвижными опорами трубопроводов на участках самокомпенсации рекомендуется принимать не более 60% от указанных в таблице для П-образных конденсаторов.
Таблица А.5 Установочная длина и расчетная компенсирующая способность сальниковых компенсаторов.
| Условный проход сальникового компенсатора, Dy в мм | Установочная длина сальникового компенсатора Lуст в мм | Расчетная
компенсирующая способ ность сальникового
компенсатора
арасч в мм | ||
| одностороннего | двухстороннего | одностороннего | двухстороннего | |
| 100 | 800 | 1580 | 230 | 460 |
| 125 | 815 | |||
| 150 | 960 | 1840 | 270 | 540 |
| 175 | 935 | |||
| 200 | 1130 | 2100 | ||
| 250 | 1120 | |||
| 300 | 1140 | |||
| 350 | 1145 | |||
| 400 | 1320 | 2480 | 360 | 720 |
| 450 | 1320 | |||
| 500 | 1330 | 2540 | ||
| 600 | 1335 | |||
| 700 | 1340 | |||
Примечание.
В таблице дана установочная длина
сальниковых компенсаторов при
полном использовании расчетной
компенсирующей способности.
Таблица А.6 Минимальная длина компенсирующих плеч Г-образных участков трубопроводов с равными плечами с учетом гибкости отвода в м.
| Условный
проход трубы
Dy в мм |
Минимальные длины компенсирующих плеч при параметрах теплоносителя; Рраб в кгс/см2, t в 0С | ||||
| Рраб=16, t=150 | Рраб=8, t=250 | Рраб=13, t=300 | Рраб=16, t=325;
Рраб=21, t=350 |
Рраб=36,
t=425 | |
| 25 | - | 0,9 | 1,3 | 1,6 | 2 |
| 32 | 0,7 | 1 | 1,5 | 1,7 | 2,5 |
| 40 | 0,8 | 1,2 | 1,8 | 2,1 | 2,5 |
| 50 | 1 | 1,4 | 2,2 | 2,5 | 3 |
| 70 | 1,5 | 2 | 3 | 3,5 | 4 |
| 80 | 1,5 | 2,1 | 3,5 | 4 | 4,5 |
| 100 | 2 | 2,6 | 4 | 4,7 | 5,5 |
| 125 | 2 | 3 | 5 | 5,5 | 6,5 |
| 150 | 2,5 | 3,5 | 5,5 | 6,5 | 7,5 |
| 175 | 3 | 4,2 | 6,5 | 7,5 | 9,5 |
| 200 | 3,5 | 4,9 | 7,5 | 8,5 | 10 |
| 250 | 4 | 5,8 | 9 | 10,5 | 12 |
| 300 | 5 | 7 | 11 | 12,5 | 15 |
| 350 | 6 | 8 | 12 | 14,5 | 17 |
| 400 | - | - | - | 16 | 19 |
Примечание.:
1. Расчетная температура
Таблица А.7 Минимальные длины компенсирующих плеч Г-образных участков трубопроводов с равными плечами без учета гибкости отвода в м.
| Условный проход трубы Dy в мм | Минимальные
длины компенсирующих плеч при параметрах
теплоносителя:
Рраб в кгс/см2, t в 0С | |||||||||||
| Рраб = 16, t=150 | Рраб = 8, t=250 | Рраб = 13, t=300 | Рраб
= 16, t=325
Рраб = 21, t=350 | |||||||||
| Угол β в град | ||||||||||||
| 0 | 30 | 60 | 0 | 30 | 60 | 0 | 30 | 60 | 0 | 30 | 60 | |
| 100 | 1,7 | 3 | 6,5 | 3,5 | 6,2 | 13,5 | 4,2 | 7,3 | 15,7 | 4,8 | 9,5 | - |
| 125 | 2,2 | 3,7 | 8 | 4,4 | 7,7 | 16,5 | 5,2 | 9 | 19,3 | 5,8 | 11,7 | |
| 150 | 2,6 | 4,5 | 9,6 | 5,3 | 9,2 | 20 | 6,5 | 10,7 | 23 | 7 | 14 | |
| 175 | 3 | 5,5 | 12 | 6,5 | 11 | 24 | 7,5 | 13 | - | 8,5 | 17 | |
| 200 | 3,5 | 6 | 13 | 7,5 | 13 | 27,5 | 8,5 | 15 | 9,5 | 19,5 | ||
| 250 | 4,5 | 7,5 | 16,5 | 9 | 16 | 34 | 10,5 | 18,5 | 12 | 24 | ||
| 300 | 5,5 | 9 | 20 | 11 | 19 | - | 12,5 | 22 | 14,5 | 26,5 | ||
| 350 | 6 | 10,5 | 22,5 | 12,5 | 21,5 | 14,5 | 25 | 16,5 | 33 | |||
| 400 | 7 | 12 | 25,5 | 14 | 24,5 | 16,5 | 28,5 | 19 | 37 | |||
| 400 | 9 | 16 | 34 | 14 | 24,5 | 16,5 | 28,5 | |||||
| 450 | 10 | 18 | 39 | 16 | 27,5 | 18,5 | 32 | |||||
| 500 | 11,5 | 20 | 42,5 | 17,5 | 30,5 | 20,5 | 35,5 | |||||
| 600 | 13,5 | 23,5 | 51 | 21 | 36 | 24,5 | 42,5 | |||||
| 700 | 15,5 | 26,5 | - | 24 | 41,5 | 28 | 48,5 | |||||
| 800 | 18 | 31 | 27,5 | 47,5 | 32 | - | ||||||
Примечания: 1. Жирными линиями подчеркнуты максимальные рекомендуемые длины компенсирующих плеч при самокомпенсации. 2. Расчетная температура наружного воздуха принята tно = -300 оС. 3. Продольное изгибающее компенсационное напряжение принято: для воды и пара t 2500 оС σки (раб) = 8 кгс/мм2; для пара t> 2500 оС σки (раб) = 6 кгс/мм2.
Таблица А.8 Размещение двухтрубных водяных тепловых сетей в непроходных одноячейковых каналах.
| Dy
трубы,
мм |
Марка канала | Размеры канала, мм | Примерные расстояния, мм | |||
| ширина | высота | между осями труб | от оси труб до стенки канала | от днища канала до низа трубы | ||
| 25; 32
40; 50; 70; 80; |
КЛ 60-45 | 600 | 450 | 350
300 |
175
150 |
196 |
| 100; 125; 150 | КЛ 90-45
КЛ 120-60 |
900
1200 |
450 | 225 | ||
| 600 | 600 | 340 | ||||
| 175; 200;
250;
300; 350 |
КЛс 150-90 | 1500 | 900 | 600
700 |
450
400 |
246 |
Примечание. Канал КЛ 120-60 для труб с Dy=175; 200; 250 мм собирается на плоской плите и перекрывается лотковым элементом.
Приложение А9. Предельные толщины теплоизоляционных конструкций.
Приложение А10. Удельные тепловые потери.
Приложение А11. Характеристики компенсаторов сальниковых и П-образных
Приложение А12. Расстояние от оси теплопровода до пола канала.