Расчет течения и сопротивления трения потока в соплах Лаваля

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 16 Октября 2012 в 22:02, курсовая работа

Краткое описание

В данной курсовой работе требуется рассчитать параметры течения и сопротивления трения воздушного потока в сопле Лаваля. Значения исходных параметров приведены в таблице.

Содержание работы

Введение 3
Задание на курсовую работу 4
Чертеж профиля сопла Лаваля размером А4 4
Расчет параметров идеального течения в ядре потока 4
Расчет параметров пограничного слоя 5
Расчет параметров идеального течения с учетом толщины пограничного слоя 5
Заключение 14

Скачать целиком (73.28 Кб) Сколько стоит заказать работу?

Содержимое работы - 1 файл

Расчет течения и сопротивления трения потока в соплах Лаваля.doc

— 625.00 Кб (Скачать файл)

Министерство образования и науки Российской Федерации

федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования

«Ульяновский государственный технический университет»

Кафедра «Теплоэнергетика»

Курсовая работа

по дисциплине «Гидрогазодинамика»

«Расчет течения и сопротивления трения потока в соплах Лаваля»

Вариант 9.

Выполнил: студент гр. ТЭд-21

Принял: доцент

Федоров Р.В.

Дата:

Ульяновск 2012

Оглавление

Введение

Сопло Лаваля представляет собой канал с переменной по длине проточной части площадью проходного сечения. Сопла Лаваля находят широкое применение в тепловых двигателях и энергоустановках (сопловых аппаратах паровых и газовых турбин, камерах ракетных двигателей и т.д.).

Расчет течения потока в сопле Лаваля заключается в определении его параметров (скорости, давления, температуры, напряжения трения) в интересующих точках проточной части. В настоящее время предпочтительным считается выполнение расчета в два этапа с выделением в движущемся потоке двух областей – потенциального ядра и пограничного слоя.

Такой подход позволяет существенно упростить расчет, поскольку оказывается возможным в ядре потока пренебречь влиянием сил вязкости и считать течение идеальным, а в пограничном слое из-за малой его толщины – пренебречь членами уравнения движения и энергии, содержащими вторые производные скорости и температуры по продольной координате.

Поскольку заранее граница между указанными областями течения не известна, то расчет проводят методом последовательных приближений: сначала, пренебрегая толщиной пограничного слоя, рассчитывают идеальное течение в пределах всей проточной части сопла, а затем, используя в качестве граничных условий найденное распределение параметров по его длине, рассчитывают пограничный слой. По результатам расчета пограничного слоя определяются в частности его условные толщины (вытеснения, потери импульса, потери энергии) и напряжение трения потока на поверхности стенки. Во втором приближении область идеального течения в каждом сечении сопла уменьшается на толщину вытеснения пограничного слоя в этом сечении, расчет ядра потока повторяется, а параметры течения уточняются. Затем повторяется и расчет пограничного слоя. Как правило, уже после 2-го приближения достигается удовлетворительная точность расчетов.

Задание на курсовую работу

В данной курсовой работе требуется рассчитать параметры течения и сопротивления трения воздушного потока в сопле Лаваля. Значения исходных параметров приведены в таблице:

№	Исходные данные	Значение
1	Рабочее тело	Воздух
2	Диаметр критического сечения сопла Лаваля	d_кр=39 мм
3	Диаметр входного сечения сопла Лаваля	D=145,8 мм
4	Длина прямого участка сопла Лаваля	l=284,4 мм
5	Длина сопла Лаваля	L=514,8 мм
6	Радиус скругления сужающейся части сопла Лаваля	r₁=58,3 мм
7	Радиус скругления самой узкой части сопла Лаваля	r₂=19,5 мм
8	Угол сужения	θ₁=36°
9	Угол расширения	θ₂=10°
10	Давление заторможенного потока	p*=4,9 Мпа
11	Температура заторможенного потока	T*=906 К

Чертеж профиля сопла Лаваля размером А4

По исходным данным строю профиль сопла Лаваля в масштабе 1:2.(рисунок 1).

Расчет параметров идеального течения в ядре потока

Разбиваю, построенный ранее профиль сопла Лаваля на 105 расчетных сечений.
Измеряю диаметры сечений d_i.
Определяю криволинейные координаты выделенных сечений с использованием зависимости

Рассчитываю значение газодинамической функции q(λ) во всех выделенных сечениях по формуле

полагая δ=0.

Определяю коэффициент λ во всех сечениях при помощи программы:

input n

input l0

for i=1 to n

INPUT d

k = 1.4

dkr = 39

e0 = 0.001

q=(dkr/d)^2

r1 = k - 1: r2 = k + 1: r3 = r1 / r2: r4 = 1 / r1: r5 = 1 / r3: r6 = r2 / 2: r7 = r6 ^ r4: r8 = q ^ r1

e = e0 + 1!

WHILE e > e0

IF l0 < 1 THEN l = q / (r7 * (1 - r3 * l0 ^ 2) ^ r4) ELSE l = SQR(r5 * (1 - q ^ r1 / (r6 * l0 ^ r1)))

e = ABS((l - l0) / l): l0 = l

WEND

PRINT l

l0=l

next i

Вычисляю скорость в критическом сечении сопла Лаваля по уравнению вида

7. Произвожу расчет скорости по формуле

Нахожу значение относительной скорости λ_i/λ₁.
Заношу все данные в таблицу 1.

Расчет параметров пограничного слоя

В программу «POGR», выданную преподавателем ввожу координаты расчетных сечений вдоль образующей сопла, диаметры проточной части, относительные скорости в ядре потока.
Заношу в программу количество расчетных сечений, изобарную теплоёмкость с_p=1172Дж/(кг*К), динамический коэффициент вязкости µ=0.0000467, давление и температуру заторможенного потока p*=4,9 Мпа, T*=906 К.
Из отчета, составленного программой, заношу значения: толщина вытеснения, коэффициент трения, коэффициент турбулентного переноса,– в таблицу 2.

Расчет параметров идеального течения с учетом толщины пограничного слоя

Снова произвожу расчет газодинамической функции q(λ), но уже с учетом толщины вытеснения

Определяю коэффициент λ во всех сечениях при помощи программы, показанной выше, используя вновь посчитанные значения q(λ).
Произвожу расчет скорости по формуле

Из уравнения состояния идеального газа нахожу плотность заторможенного потока

Рассчитываю газодинамические функции

Нахожу температуру, давление и плотность в каждом сечении

Определяю напряжение трения на поверхности стенки

Вычисляю массовый расход рабочего тела

Определяю коэффициент расхода сопла
Заношу полученные значения в таблицу 3.
Строю на чертеже графики зависимостей w=f(z), T= f(z), p= f(z), ρ= f(z), c_f/2= f(z), τ_w= f(z), δ= f(z), æ= f(z).

Таблица 1

№	di мм	xi мм	zi мм	q(λ)	λ уточн	w м/с	λi/λ1
1	145	0,000000	4	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
2	145	6,000000	10	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
3	145	12,000000	16	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
4	145	18,000000	22	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
5	145	24,000000	28	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
6	145	30,000000	34	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
7	145	36,000000	40	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
8	145	42,000000	46	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
9	145	48,000000	52	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
10	145	54,000000	58	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
11	145	60,000000	64	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
12	145	66,000000	70	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
13	145	72,000000	76	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
14	145	78,000000	82	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
15	145	84,000000	88	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
16	145	90,000000	94	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
17	145	96,000000	100	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
18	145	102,000000	106	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
19	145	108,000000	112	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
20	145	114,000000	118	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
21	145	120,000000	124	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
22	145	126,000000	130	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
23	145	132,000000	136	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
24	145	138,000000	142	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
25	145	144,000000	148	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
26	145	150,000000	154	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
27	145	156,000000	160	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
28	145	162,000000	166	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
29	145	168,000000	172	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
30	145	174,000000	178	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
31	145	180,000000	184	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
32	145	186,000000	190	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
33	145	192,000000	196	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
34	145	198,000000	202	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
35	145	204,000000	208	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
36	145	210,000000	214	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
37	145	216,000000	220	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
38	145	222,000000	226	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
39	145	228,000000	232	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
40	145	234,000000	238	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
41	145	240,000000	244	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
42	145	246,000000	250	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
43	145	252,000000	256	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
44	145	258,000000	262	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
45	145	264,000000	268	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
46	145	270,000000	274	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
47	145	276,000000	280	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
48	145	282,000000	286	0,072342	0,045900	25,280818	1,000000
49	144	286,031129	290	0,073351	0,046540	25,633318	1,013943
50	143,5	290,038934	294	0,073863	0,046867	25,813423	1,021068
51	142	294,108639	298	0,075431	0,047864	26,362551	1,042789
52	140	298,231745	302	0,077602	0,049244	27,122628	1,072854
53	137	302,503746	306	0,081038	0,051429	28,326083	1,120458
54	134	306,775748	310	0,084707	0,053763	29,611604	1,171307
55	130	311,247884	314	0,090000	0,057132	31,467183	1,244706
56	125	315,964875	318	0,097344	0,061808	34,042632	1,346580
57	118	321,279948	322	0,109236	0,069387	38,216997	1,511699
58	112	326,279948	326	0,121253	0,077057	42,441482	1,678802
59	104	331,936802	330	0,140625	0,089444	49,263998	1,948671
60	98	336,936802	334	0,158372	0,100823	55,531328	2,196580
61	91	342,251875	338	0,183673	0,117105	64,499134	2,551307
62	84	347,566948	342	0,215561	0,137738	75,863385	3,000828
63	78	352,566948	346	0,250000	0,160191	88,230056	3,490000
64	70	358,223802	350	0,310408	0,200099	110,210598	4,359455
65	64	363,223802	354	0,371338	0,241206	132,851526	5,255033
66	56	368,880656	358	0,485013	0,321079	176,844006	6,995185
67	49	374,195729	362	0,633486	0,435038	239,610384	9,477952
68	44	378,912720	366	0,785640	0,573177	315,694632	12,487516
69	40	383,384856	370	0,950625	0,7967	438,806709	17,357298
70	39	387,415985	374	1,000000	1,000000	550,780355	21,786492
71	40	391,447113	378	0,950625	1,20375	663,001853	26,225490
72	41	395,478242	382	0,904819	1,286689	708,683025	28,032440
73	44	399,750244	386	0,785640	1,440882	793,609500	31,391765
74	45	403,781373	390	0,751111	1,478202	814,164623	32,204837
75	47	407,904479	394	0,688547	1,541681	849,127609	33,587821
76	48	411,935608	398	0,660156	1,569561	864,483366	34,195229
77	50	416,058713	402	0,608400	1,618194	891,269467	35,254771
78	52	420,181819	406	0,562500	1,660334	914,479351	36,172854
79	54	424,304924	410	0,521605	1,697013	934,681423	36,971961
80	56	428,428030	414	0,485013	1,729964	952,830187	37,689847
81	58	432,551136	418	0,452140	1,759527	969,112907	38,333922
82	60	436,674241	422	0,422500	1,786268	983,841324	38,916514
83	62	440,797347	426	0,395682	1,810622	997,255029	39,447102
84	64	444,920453	430	0,371338	1,832931	1009,542388	39,933137
85	66	449,043558	434	0,349174	1,853468	1020,853764	40,380566
86	68	453,166664	438	0,328936	1,872455	1031,311431	40,794227
87	70	457,289769	442	0,310408	1,890079	1041,018384	41,178192
88	72	461,412875	446	0,293403	1,906248	1049,923951	41,530458
89	74	465,535981	450	0,277757	1,921611	1058,385590	41,865163
90	76	469,659086	454	0,263331	1,936003	1066,312421	42,178715
91	78	473,782192	458	0,250000	1,949517	1073,755666	42,473137
92	80	477,905298	462	0,237656	1,962237	1080,761592	42,750261
93	82	482,028403	466	0,226205	1,974235	1087,369855	43,011656
94	84	486,151509	470	0,215561	1,985575	1093,615704	43,258715
95	86	490,274614	474	0,205652	1,996313	1099,529984	43,492658
96	88	494,397720	478	0,196410	2,006499	1105,140233	43,714575
97	90	498,520826	482	0,187778	2,016176	1110,470134	43,925403
98	92	502,643931	486	0,179702	2,025383	1115,541169	44,125991
99	94	506,767037	490	0,172137	2,034157	1120,373716	43,707714
100	96	510,890143	494	0,165039	2,042528	1124,984298	43,581369
101	98	515,013248	498	0,158372	2,050525	1129,388888	42,840653
102	100	519,136354	502	0,152100	2,058174	1133,601807	41,795427
103	102	523,259459	506	0,146194	2,065499	1137,636273	40,162146
104	104	527,382565	510	0,140625	2,0725519	1141,520872	38,549781
105	106	532,481585	515	0,135368	2,079256	1145,213359	36,393895

Таблица 2

№	сf/2	del*	kappa
1	0,002783	0,03249	0,4000
2	0,002777	0,03356	0,4000
3	0,002770	0,03478	0,4000
4	0,002765	0,03588	0,4000
5	0,002759	0,03696	0,4000
6	0,002753	0,03826	0,4000
7	0,002750	0,03988	0,4000
8	0,002744	0,04126	0,4000
9	0,002738	0,04333	0,4000
10	0,002737	0,04452	0,4000
11	0,002732	0,04596	0,4000
12	0,002725	0,04745	0,4000
13	0,002718	0,04894	0,4000
14	0,002710	0,05043	0,4000
15	0,002698	0,05192	0,4000
16	0,002690	0,05340	0,4000
17	0,002681	0,05489	0,4000
18	0,002650	0,05638	0,4000
19	0,002641	0,05787	0,4000
20	0,002633	0,05936	0,4000
21	0,002613	0,06084	0,4000
22	0,002597	0,06233	0,4000
23	0,002582	0,06382	0,4000
24	0,002567	0,06531	0,4000
25	0,002551	0,06679	0,4000
26	0,002536	0,06828	0,4000
27	0,002520	0,06977	0,4000
28	0,002505	0,07126	0,4000
29	0,002490	0,07275	0,4000
30	0,002474	0,07423	0,4000
31	0,002459	0,07572	0,4000
32	0,002443	0,07721	0,4000
33	0,002428	0,07870	0,4000
34	0,002413	0,08019	0,4000
35	0,002397	0,08167	0,4000
36	0,002382	0,08316	0,4000
37	0,002366	0,08465	0,4000
38	0,002351	0,08614	0,4000
39	0,002336	0,08762	0,4000
40	0,002320	0,08911	0,4000
41	0,002305	0,09060	0,4000
42	0,002289	0,09209	0,4000
43	0,002274	0,09358	0,4000
44	0,002259	0,09506	0,4000
45	0,002243	0,09655	0,4000
46	0,002228	0,09804	0,4000
47	0,002212	0,09953	0,4000
48	0,002197	0,10102	0,4000
49	0,002182	0,10250	0,3992
50	0,002166	0,10399	0,3954
51	0,002151	0,10548	0,3936
52	0,002135	0,10697	0,3929
53	0,002120	0,10845	0,3925
54	0,002105	0,10994	0,3926
55	0,002089	0,11143	0,3916
56	0,002074	0,11292	0,3906
57	0,002058	0,11441	0,3896
58	0,002043	0,11589	0,3887
59	0,002028	0,11738	0,3877
60	0,002012	0,11887	0,3867
61	0,001997	0,12036	0,3857
62	0,001981	0,12185	0,3847
63	0,001966	0,12333	0,3838
64	0,001951	0,12482	0,3828
65	0,001935	0,12631	0,3818
66	0,001920	0,12780	0,3808
67	0,001904	0,12928	0,3798
68	0,001889	0,13077	0,3789
69	0,001874	0,13226	0,3779
70	0,001853	0,13440	0,3770
71	0,001855	0,13422	0,3774
72	0,001859	0,13408	0,3777
73	0,001862	0,13387	0,3783
74	0,001867	0,13356	0,3787
75	0,001871	0,13339	0,3792
76	0,001875	0,13317	0,3796
77	0,001879	0,13295	0,3801
78	0,001883	0,13273	0,3805
79	0,001887	0,13251	0,3810
80	0,001891	0,13229	0,3814
81	0,001895	0,13207	0,3819
82	0,001899	0,13185	0,3823
83	0,001903	0,13163	0,3828
84	0,001907	0,13141	0,3832
85	0,001911	0,13120	0,3837
86	0,001915	0,13098	0,3841
87	0,001919	0,13076	0,3846
88	0,001923	0,13054	0,3850
89	0,001927	0,13032	0,3855
90	0,001931	0,13010	0,3859
91	0,001935	0,12988	0,3864
92	0,001939	0,12966	0,3868
93	0,001943	0,12944	0,3873
94	0,001947	0,12922	0,3877
95	0,001951	0,12901	0,3882
96	0,001955	0,12879	0,3886
97	0,001959	0,12857	0,3891
98	0,001963	0,12835	0,3895
99	0,001967	0,12813	0,3900
100	0,001971	0,12791	0,3904
101	0,001975	0,12769	0,3909
102	0,001979	0,12747	0,3913
103	0,001983	0,12725	0,3918
104	0,001987	0,12703	0,3922
105	0,001991	0,12682	0,3927

Таблица 4

№	τ(λ)	π(λ)	ε(λ)	T К	P Па	ρ кг/м^3	Τw Па	G кг/с
1	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	39,639855	9290792,527137
2	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	39,554393	9290518,167645
3	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	39,454688	9290205,351485
4	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	39,383470	9289923,308642
5	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	39,298009	9289646,398017
6	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	39,212548	9289313,085144
7	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	39,169817	9288897,734396
8	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	39,084355	9288543,924416
9	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	38,998894	9288013,222080
10	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	38,984650	9287708,139195
11	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	38,913433	9287337,871259
12	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	38,813728	9286956,440744
13	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	38,714023	9286575,018060
14	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	38,600074	9286193,603210
15	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	38,429151	9285812,196193
16	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	38,315203	9285430,797008
17	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	38,187011	9285049,405657
18	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	37,745460	9284668,022138
19	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	37,617268	9284286,646452
20	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	37,503319	9283905,278598
21	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	37,215599	9283523,918578
22	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	36,996248	9283142,566390
23	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	36,776897	9282761,222035
24	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	36,557546	9282379,885514
25	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	36,338195	9281998,556824
26	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	36,118844	9281617,235968
27	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	35,899493	9281235,922945
28	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	35,680142	9280854,617754
29	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	35,460791	9280473,320396
30	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	35,241440	9280092,030871
31	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	35,022089	9279710,749179
32	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	34,802738	9279329,475320
33	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	34,583387	9278948,209293
34	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	34,364036	9278566,951100
35	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	34,144685	9278185,700739
36	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	33,925334	9277804,458211
37	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	33,705984	9277423,223515
38	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	33,486633	9277041,996653
39	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	33,267282	9276660,777624
40	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	33,047931	9276279,566427
41	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	32,828580	9275898,363063
42	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	32,609229	9275517,167532
43	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	32,389878	9275135,979834
44	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	32,170527	9274754,799968
45	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	31,951176	9274373,627936
46	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	31,731825	9273992,463736
47	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	31,512474	9273611,307369
48	0,999649	0,998772	0,999122	905,681872	5792875	22,286229	31,293123	9273230,158835
49	0,999639	0,998737	0,999098	905,672938	5792675	22,285680	31,945571	9272666,674344
50	0,999634	0,998719	0,999085	905,668326	5792572	22,285396	32,166966	9272189,439020
51	0,999618	0,998664	0,999046	905,654065	5792253	22,284519	33,310270	9271515,949345
52	0,999596	0,998586	0,998990	905,633829	5791800	22,283274	35,004330	9270727,120427
53	0,999559	0,998458	0,998898	905,600614	5791056	22,281231	37,900774	9269702,420786
54	0,999518	0,998315	0,998796	905,563541	5790226	22,278950	41,113852	9268631,899566
55	0,999456	0,998097	0,998641	905,507126	5788964	22,275481	46,081101	9267269,445985
56	0,999363	0,997773	0,998409	905,423145	5787085	22,270316	53,522886	9265554,401049
57	0,999198	0,997194	0,997995	905,273002	5783727	22,261085	66,925127	9263096,712362
58	0,999010	0,996541	0,997528	905,103395	5779935	22,250660	81,882734	9260675,467500
59	0,998667	0,995341	0,996670	904,791965	5772978	22,231524	109,398366	9257190,140560
60	0,998306	0,994083	0,995770	904,465043	5765680	22,211448	137,823772	9254062,400212
61	0,997714	0,992023	0,994296	903,929249	5753735	22,178568	184,236567	9249993,994377
62	0,996838	0,988977	0,992114	903,135265	5736066	22,129898	252,357371	9245248,651454
63	0,995723	0,985111	0,989342	902,125165	5713643	22,068072	337,738852	9240403,485363
64	0,993327	0,976838	0,983400	899,954019	5665659	21,935534	519,712482	9232916,457837
65	0,990303	0,966471	0,975934	897,214770	5605531	21,768998	743,528111	9225860,169345
66	0,982818	0,941144	0,957597	890,433150	5458633	21,359973	1282,440956	9214433,599444
67	0,968457	0,893884	0,922998	877,422033	5184527	20,588217	2251,065792	9201242,895555
68	0,945245	0,821117	0,868682	856,391687	4762477	19,376642	3647,916296	9188902,307450
69	0,894212	0,676147	0,756137	810,155636	3921651	16,866251	6084,738864	9176541,677866
70	0,833333	0,528282	0,633938	755,000000	3064034	14,140501	7948,717959	9171382,121011
71	0,758498	0,380049	0,501055	687,198877	2204286	11,176440	9113,325985	9174731,191670
72	0,724072	0,323025	0,446123	656,009144	1873544	9,951124	9290,852975	9177881,408437
73	0,653977	0,226187	0,345864	592,502718	1311884	7,714775	9047,251552	9186299,207726
74	0,635820	0,204960	0,322356	576,052746	1188768	7,190400	8898,602472	9189053,691115
75	0,603870	0,171120	0,283373	547,106174	992499	6,320864	8526,997894	9193861,947989
76	0,589413	0,157206	0,266716	534,008218	911795	5,949319	8336,462695	9196217,588548
77	0,563575	0,134379	0,238440	510,598675	779396	5,318591	7938,554867	9200484,954679
78	0,540549	0,116124	0,214826	489,736942	673518	4,791865	7545,754913	9204424,940463
79	0,520024	0,101411	0,195011	471,142179	588181	4,349881	7170,946661	9208073,827489
80	0,501204	0,089136	0,177843	454,090908	516986	3,966929	6810,468146	9211462,727212
81	0,484011	0,078885	0,162981	438,513775	457531	3,635428	6470,136986	9214618,470198
82	0,468208	0,070232	0,150002	424,196241	407346	3,345911	6150,204129	9217564,317940
83	0,453608	0,062861	0,138580	410,968844	364595	3,091147	5850,202647	9220320,537216
84	0,440061	0,056532	0,128464	398,694956	327885	2,865492	5569,280207	9222904,866983
85	0,427443	0,051059	0,119452	387,263112	296143	2,664482	5306,406171	9225332,900573
86	0,415652	0,046297	0,111385	376,580753	268524	2,484521	5060,473387	9227618,400576
87	0,404600	0,042130	0,104127	366,567807	244354	2,322647	4830,309758	9229773,559850
88	0,394370	0,038518	0,097670	357,299003	223404	2,178597	4618,190951	9231809,219116
89	0,384569	0,035270	0,091714	348,419086	204567	2,045749	4415,926115	9233735,049335
90	0,375315	0,032388	0,086296	340,035750	187852	1,924903	4226,297483	9235559,705341
91	0,366564	0,029821	0,081353	332,106903	172963	1,814647	4048,406094	9237290,955881
92	0,358271	0,027526	0,076830	324,593519	159650	1,713748	3881,366300	9238935,794177
93	0,350399	0,025467	0,072679	317,461821	147706	1,621161	3724,376184	9240500,532350
94	0,342915	0,023613	0,068860	310,681280	136956	1,535978	3576,683790	9241990,882362
95	0,335789	0,021940	0,065338	304,224895	127251	1,457419	3437,602876	9243412,025689
96	0,328994	0,020425	0,062082	298,068226	118463	1,384799	3306,497158	9244768,673513
97	0,322506	0,019049	0,059067	292,190185	110486	1,317533	3182,802309	9246065,118889
98	0,316304	0,017798	0,056268	286,571379	103227	1,255103	3065,991483	9247305,282130
99	0,310368	0,016656	0,053665	281,193000	96604	1,197040	2955,553681	9248492,750399
100	0,304680	0,015612	0,051240	276,039985	90549	1,142950	2851,063812	9249630,812363
101	0,299225	0,014655	0,048977	271,097431	85000	1,092473	2752,105200	9250722,488607
102	0,293987	0,013777	0,046862	266,351888	79905	1,045290	2658,298254	9251770,558405
103	0,288952	0,012969	0,044881	261,790796	75218	1,001114	2569,288751	9252777,583349
104	0,284088	0,012220	0,043016	257,383822	70878	0,959512	2484,368987	9253745,928245
105	0,279449	0,011536	0,041282	253,180867	66909	0,920820	2404,466245	9254677,779660

Информация о работе Расчет течения и сопротивления трения потока в соплах Лаваля